tceic.com
学霸学习网 这下你爽了
当前位置:首页 >> 建筑/土木 >>

现浇连续箱梁支架专项施工方案





现浇连续箱梁专项施工方案 ................................................................................ 1 1. 编制依据 ........................................................................................................ 1 2. 编制范围 ........................................................................................................ 1 3. 设计情况、工程概况、工程重点和难点、主要工程数量等 ............................. 2
3.1 设计情况 ....................................................................................................................... 2 3.2 工程概况 ....................................................................................................................... 2 3.3 工程重点和难点 ............................................................................................................ 5 3.4 主要工程项目及数量 ..................................................................................................... 6 3.5 施工注意事项 ................................................................................................................ 6

4. 施工计划 ........................................................................................................ 7
4.1 施工进度计划 ................................................................................................................ 7 4.2 主要施工机械设备及周转材料计划 ............................................................................... 9 4.3 劳动力计划.................................................................................................................. 11

5. 满堂式支架搭设施工技术方案 ...................................................................... 12
5.1 支架搭设方案 .............................................................................................................. 12 5.2 支架地基处理技术方案 ............................................................................................... 14 5.3 支架搭设及技术要求 ................................................................................................... 15

6. 箱梁模板施工 ............................................................................................... 21 7. 现浇连续箱梁模板支架 ................................................................................. 22
7.1 主线现浇连续箱梁模板支架 ........................................................................................ 22

8. 支架预压技术方案 ........................................................................................ 93
8.1 支架预压的目的 .......................................................................................................... 93 8.2 加载顺序 ..................................................................................................................... 93

1

8.3 加载方法及动态观测 ................................................................................................... 93

9. 设置预拱度 ................................................................................................... 99 10. 支架搭设和预压注意事项 ........................................................................... 99
10.1 支架搭设注意事项 .................................................................................................... 99 10.2 预压注意事项 ............................................................................................................ 99

11. 模板和支架的拆除 .................................................................................... 100
11.1 模板拆除 ................................................................................................................. 100 11.2 支架拆除及卸落 ...................................................................................................... 100

12. 箱梁混凝土浇筑施工顺序及施工技术方案 ................................................ 101 13. 施工用电方案 ........................................................................................... 103
13.1 施工用电负荷计算 .................................................................................................. 103 13.2 线路设计 ................................................................................................................. 103 13.3 立交区用电规定 ...................................................................................................... 104 13.4 临时供电 ................................................................................................................. 104 13.5 临时照明 ................................................................................................................. 105 13.6 防雷保护 ................................................................................................................. 106 13.7 停电作业 ................................................................................................................. 106 13.8 带电作业 ................................................................................................................. 106 13.9 防护措施 ................................................................................................................. 107 13.10 配电系统 ............................................................................................................... 107 13.11 移动式电动工具和手持电动工具........................................................................... 107 13.12 电焊机 ................................................................................................................... 108 13.13 照明 ...................................................................................................................... 108

14. 质量保证措施 ........................................................................................... 108
14.1 质量管理体系 .......................................................................................................... 108 14.2 质量方针 ................................................................................................................. 109

2

14.3 质量目标 ................................................................................................................. 109 14.4 质量自检系统 .......................................................................................................... 109 14.5 项目管理质保措施 .................................................................................................. 109

15. 脚手架作业技术安全措施 ......................................................................... 115
15.1 机构组织保障 .......................................................................................................... 115 15.2 安全教育和培训 ...................................................................................................... 115 15.3 编制安全技术方案和实施措施 ................................................................................ 116 15.4 安全制度保障 .......................................................................................................... 116 15.5 安全技术措施及要求 ............................................................................................... 116 15.6 应急预案 ................................................................................................................. 124

16. 重大危险源识别 ........................................................................................ 136
16.1 重大危险源 ............................................................................................................. 136 16.2 危险源辨识 ............................................................................................................. 138

17. 施工安全技术交底 .................................................................................... 142 18. 文明施工与环境保护................................................................................. 144
18.1 文明施工 ................................................................................................................. 144 18.2 环保措施 ................................................................................................................. 145

19. 附图.......................................................................................................... 147

3

现浇连续箱梁专项施工方案
1. 编制依据
(1)“昆明市黄土坡至马金铺高速公路工程土建施工(第六标段)”两阶段 施工图设计。 (2)现行部颁标准、规范及规程: 《公路工程技术标准》 (JTGB01-2003)、 《公路桥涵设计通用规范》 (JTGD60-2004)、《公路钢筋混凝土与预应力混凝土 桥涵设计规范》 (JTGD62-2004) 、 《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/TF50-2011) 、 《公路工程质量检验评定标准》( JTGF80/1-2004)、《公路工程施工安全技术 规范》 (JTJ076-95) 、 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 、 《 建 筑 地 基 处 理 技 术 规 范 》 ( JGJ79-2002 ) 、 《 建 筑 模 板 施 工 技 术 规 范 》 (JGJ162-2008)、《满堂支架预压技术规范》(JGJ/T194-2009)及各桥的施工 平、纵、横设计图等。 (3)现场施工调查资料 (4)国家及地方法律法规、政策 (5)投标书及相关文件 (6)我公司积累的成熟技术、施工工艺方法及同类工程的施工经验。 (7)我公司可调用到本合同段的各类资源。

2. 编制范围
昆明市黄土坡至马金铺高速公路第 6 合同段,上庄子立交主线 K24+460(左 右两幅) 、 匝道 AK1+090.961、 BK0+359.208、 CK1+347、 DK0+298.835、 DK0+655、 DK0+956.773 钢筋混凝土连续箱梁桥。

云南云桥股份建设有限公司 1

3. 设计情况、工程概况、工程重点和难点、主要工程数量等
3.1 设计情况
(1)混凝土:预应力混凝土连续箱梁上部构造采用 C50 混凝土;普通钢筋混 凝土连续箱梁上部构造采用 C40 混凝土; 桥面铺装(调平层)采用 C50 防水混凝土。 (2)普通钢筋:钢筋直径≥12mm 采用 HRB335 钢筋,直径<12mm 采用 HPB235 钢筋,其技术标准必须符合 GB1499.1-2008 和 GB1499.2-2007 的有关 规定。 (3)预应力钢绞线:采用符合 GB/T5224-2003 标准、高强度低松驰7丝捻制 的预应力钢绞线。公称直径Φ s15.2(7Φ 5)mm,公称面积 140mm2,抗拉强度标准 值 fpk=1860mpa,弹性模量 Ep=1.95×105 mpa。 (4)锚具及管道成孔:本桥预应力钢束成孔方式均采用塑料波纹管及真空辅 助压浆工艺。波纹管材料的物理力学指标应符合交通部行业标准《预应力混凝土 桥梁用塑料波纹管》 (JT/T 529-2004)的规定;所有锚具均应采用成品锚具及其配 套设备,并应符合中华人民共和国国家标准(JB/T 14370-2007)等技术要求。 (5)支座:采用 GPZ(II)支座系列固定(GD)、单向(DX)和双向(SX)盆式橡胶 支座。盆式橡胶支座技术性能必须符合 JT/T 391-2009 的要求。 (6)伸缩缝:伸缩缝均采用异型钢单缝式 80 型。

3.2 工程概况
(1)主线 K24+460 桥 桥梁桩号 K24+460,上部结构:左幅为(28+35+22)+(19.5+2×17)+(2 ×17+19)+(22+35+28)+(3×20)+2×(4×20)+(4×16.5)+(3×16)+ (3×20) + (4×20) 米现浇连续箱梁, 右幅为 (22+35+28) + (4×17) + (28+35+22) +(19+3×20)+2×(4×20)+(4×16.5)+(3×16)+(3×20)+(4×20) 米现浇连续箱梁,左右两幅共 21 联 73 跨,其中左幅第一联、第四联和右幅第一 联、第三联为预应力混凝土箱梁,箱梁顶宽 16.5 米,高 2 米,箱梁底宽 12 米, 悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.5 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱三室;左幅第十一联、
云南云桥股份建设有限公司 2

右幅第八至十联为普通钢筋混凝土箱梁,箱梁高 1.4 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱多室;其余各联均为普通钢筋混凝土箱梁, 箱梁顶宽 16.5 米,高 1.4 米,箱梁底宽 12 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米, 顶、底板厚 0.25 米,为单箱三室。全桥左、右幅下部结构桥墩为方形柱式墩,下 设承台、钻孔灌注桩群桩基础;左幅 0 号桥台为肋板式桥台,下设承台、钻孔灌 注桩群桩基础,右幅 0 号桥台为桩柱式桥台。本桥平面位于左转圆曲线、缓和曲 线及右转圆曲线上;纵面位于凹形竖曲线上,竖曲线 R=13660.513 米,变坡点里 程为 K24+840,变坡点高程 1997.134 米,纵坡由 i1=-2.0%(坡长 520 米)。全 桥左、右幅共设 23 道伸缩缝。 (2)A 匝道 A 匝道里程: AK0+000~AK1+347.961, 其中 AK0+000~AK0+835.961 为路 基工程,其余为桥梁工程;桥梁桩号 AK1+090.961,上部结构为 2×(2×18)+ (2×18.5)+(3×20 )+(3×16.75)+(35.375+48+35.375)+(3×17) +2 ×(3×20)米现浇连续箱梁,全桥共 9 联 21 跨,其中第六联上跨在建铁路,为 预应力混凝土箱梁,变高度直腹板断面形式,箱梁顶宽 24.5 米,中支点梁高 3.2 米,边支点梁高 2.4 米,箱梁底宽 18 米,悬臂长 3.25 米,腹板厚 0.5 米,顶板厚 0.28 米,底板厚 0.25 米;其余各联均为普通钢筋混凝土箱梁,箱梁顶宽 12 米, 高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为方形柱式墩及花瓶型独柱墩,下设承台、钻孔 灌注桩群桩基础; 0 号桥台为桩柱式桥台。 本桥平面位于右转圆曲线及缓和曲线上; 纵面位于凹形竖曲线上,竖曲线 R=5000 米,变坡点里程为 AK1+237.774,变坡 点高程 1985.648 米,纵坡由 i1=-4.0%(坡长 1012.774 米)变为 i2=-1.05%(坡 长 210.187 米)。全桥共设 10 道伸缩缝。 (3)B 匝道 B 匝 道 里 程 : BK0+000 ~ BK0+743.147 , 全 部 为 桥 梁 工 程 , 桥 梁 桩 号 BK0+359.208,上部结构为:(17.648+2×20)+(3×20)+ (4×20)+ (4 ×20)+ (4×20)+ (3×20)+ (2×20+17.648)米钢筋混凝土连续箱梁, 全桥共 7 联 24 跨,箱梁顶宽 12 米,高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,
云南云桥股份建设有限公司 3

腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩,下设 承台、钻孔灌注桩群桩基础;本桥起点接上庄子立交 A 匝道桥 23 号桥墩,终点接 上庄子立交主线桥右幅 26 号桥墩。 本桥平面位于右转圆曲线上, 曲线半径 R=415.0 米,曲线长 L=563.147 米;纵面位于凸形竖曲线上,竖曲线 R=6000 米,变坡点 里程为 BK0+356.179, 变坡点高程 2009.375 ;米 纵坡由 i1=4.323%(坡长 356.179

米)变为 i2=-1.622%(坡长 386.968 米)。全桥共计 8 道伸缩缝。 (4)C 匝道 C 匝道里程:CK0+000~CK1+492.747,其中 CK0+694~CK1+492.747 为 路基工程,其余为桥梁工程;桥梁桩号 CK1+347,上部结构为(5×20)+ (3 ×17)+ (37+48+37)+(3×20)+ (19.5+20+19.5)+ (2×15.5)+ (18+3 ×20)+ (4×20)+ (19+20+22+19)米现浇连续箱梁,全桥共 10 联 33 跨, 其中第三联上跨在建铁路,为预应力混凝土箱梁,变高度直腹板断面形式,箱梁 顶宽 24.5 米,中支点梁高 3.2 米,边支点及跨中梁高 2.4 米,箱梁底宽 18 米,悬 臂长 3.25 米,腹板厚 0.5 米,顶板厚 0.28 米,底板厚 0.25 米;其余各联均为普 通钢筋混凝土箱梁,箱梁顶宽 12 米,高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为方形柱式 墩及花瓶型独柱墩,下设承台、钻孔灌注桩群桩基础;35 号桥台为桩柱式桥台。 本桥平面位于右转圆曲线及缓和曲线上;纵面位于竖曲线上,第一段竖曲线为 R=5000 米,变坡点里程为 CK0+115.414 的凹形竖曲线,变坡点高程 1985.783 米,纵坡由 i1=1.05%(坡长 215.414 米)变为 i2=2.386%(坡长 539.586 米);第二段 竖曲线为 R=3000 米,变坡点里程为 CK0+655 的凸形竖曲线,变坡点高程 2006.605 米,纵坡由 i1=3.863%(坡长 539.586 米)变为 i2=0.4%(坡长 180 米)。全 桥共设 11 道伸缩缝。 (5)D 匝道 D 匝道有三座桥梁,桩号分别为:DK0+298.835、DK0+655、DK0+956.773。 DK0+298.835 桥上部结构为: (3×20)+(4×20)十(3×20)米钢筋混凝土连续 箱梁,共 3 联 10 跨,箱梁顶宽 12 米,高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩,
云南云桥股份建设有限公司 4

下设承台、钻孔灌注桩群桩基础,10 号桥台为肋板式桥台,钻孔灌注桩基础;本 桥起点接上庄子立交主线桥左幅 33 号桥墩,平面位于右转缓和曲线、圆曲线、缓 和曲线和左转缓和曲线及圆曲线上,纵面位于凸形竖曲线上,竖曲线 R=2000 米, 变坡点里程为 DKO+235 ,变坡点高程 2005. 341 米,纵坡由 i1=1.84% 变为 i2=-2.160%,设 4 道伸缩缝。 DK0+665 桥上部结构为:(4×20)+ (3×20)米钢筋混凝土连续箱梁,共 2 联 7 跨,箱梁顶宽 12 米,高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米,顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩,下设承台、钻孔 灌注桩群桩基础,桥台为柱式桥台,钻孔灌注桩基础;平面位于左转圆曲线上, 纵面位于凹形竖曲线上,竖曲线 R=2500 米,变坡点里程为 DK0+700,变坡点高 程 1995.277 米,纵坡由 i1=-2.164%变为 i2=2.5%,设 3 道伸缩缝。 DK0+956.773 桥上部结构为: 2×16 米钢筋混凝土连续箱梁,共 1 联 2 跨, 箱梁顶宽 12 米,高 1.4 米,箱梁底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,腹板厚 0.45 米, 顶、底板厚 0.25 米,为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩,下设承台、钻孔灌注 桩群桩基础,0 号桥台为柱式桥台,钻孔灌注桩基础;桥梁末端接上庄子立交 A 匝道 2 号墩;平面位于左转圆曲线上,纵面位于凸形竖曲线上,竖曲线 R=1600 米,变坡点里程为 DK0+935,变坡点高程 2001.152 米,纵坡由 i1=-2.5%变为 i2=-3.19%,设 2 道伸缩缝。

3.3 工程重点和难点
(1)上庄子立交桥箱梁分预应力混凝土连续箱梁和普通钢筋混凝土连续箱梁 两种,箱梁内预应力筋布置复杂、非预应力筋密集,施工控制难度大。 (2)预应力混凝土连续箱梁施工工序多,技术要求高。预应力材料应严格检 验和验收,以确保质量;预应力管道施工要对定位钢筋、管道形成严格控制,以 确保预应力施工质量和孔道压浆质量。所有预应力张拉均要求采用张拉力与引伸 量双控, 张拉时混凝土强度大于或等于 90%的设计强度且龄期达 15 天以上, 张拉 时注意两端保持同步。 (3)本桥采用满堂支架现浇施工,纵断方向地形起伏较大,墩柱最高达 29
云南云桥股份建设有限公司 5

米,为确保支架系统的强度、刚度和稳定性,必须对地基进行处理,达到地基容 许承载力。浇筑梁体前应对支架进行预压,以消除支架的非弹性变形。 (4)上庄子立交桥梁 A 匝道第 6 联、C 匝道第 3 联上跨在建铁路,铁路路基 已基本成型,还未进行轨道施工,为减少与铁路施工的干扰需优先安排施工。

3.4 主要工程项目及数量
主要工程项目及数量表 项目名称 C50 混凝土 C40 混凝土 预应力钢绞线 带肋钢筋 冷轧钢筋 单位 m3 m3 t t t 数量 6185 29821 246 13526 670 fpk=1860Mpa HRB335、HRB400 CRB550 说明

3.5 施工注意事项
(1)施工前应认真查阅设计图表,领会设计意图,做好图表的复核工作,做 到图表前后相关数据一一对应。 (2) 主线与匝道、 匝道之间交叉关系较为复杂, 施工前应认真熟悉有关图纸, 做到施工放样准确无误。 (3)施工时应注意交叉和连接处路基宽度、设计高程的变化及相关构造物的 衔接,确保放样准确。 (4)施工中应注意路面排水,解决好道路交叉处衔接的问题,并按要求设置 相关的标志、标识、标牌、标线等,确保行车安全。 (5)改移老路和地方道路的施工过程中,应合理安排,精心组织,处理好老 路或地方路的临时保通工作,不能因施工而造成堵车或影响车辆通行。 (6)其它未尽事宜严格按照相应的技术标准、规范及规程办理。

云南云桥股份建设有限公司 6

4. 施工计划
4.1 施工进度计划
本工程主线桥梁左右幅连续箱梁共 21 联,匝道桥梁连续箱梁共 32 联,根据 总体施工组织设计,连续箱梁计划工期为:2014 年 8 月初~2015 年 4 月底,共 9 个月。 施工进度计划表
2014 年 8月 箱梁编号 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 上 中 下 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 旬 主线左第 1 联 主线左第 2 联 主线左第 3 联 主线左第 4 联 主线左第 5 联 主线左第 6 联 主线左第 7 联 主线左第 8 联 主线左第 9 联 主线左第 10 联 主线左第 11 联 主线右第 1 联 主线右第 2 联 主线右第 3 联 主线右第 4 联 主线右第 5 联 9月 10 月 11 月 12 月 1月 2月 2015 年 3月 4月

云南云桥股份建设有限公司 7

主线右第 6 联 主线右第 7 联 主线右第 8 联 主线右第 9 联 主线右第 10 联 匝A第1联 匝A第2联 匝A第3联 匝A第4联 匝A第5联 匝A第6联 匝A第7联 匝A第8联 匝A第9联 匝B第1联 匝B第2联 匝B第3联 匝B第4联 匝B第5联 匝B第6联 匝B第7联 匝C第1联 匝C第2联 匝C第3联 匝C第4联 匝C第5联 匝C第6联

云南云桥股份建设有限公司 8

匝C第7联 匝C第8联 匝C第9联 匝 C 第 10 联 匝D第1联 匝D第2联 匝D第3联 匝D第4联 匝D第5联 匝D第6联

4.2 主要施工机械设备及周转材料计划
本工程连续箱梁共 53 联,计划工期为 9 个月。工期非常紧,必须投入大量机 械设备及脚手管、扣件、方木、竹胶板等周转材料。 (1)主要施工机械设备计划

主要施工机械设备表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 机械及机具名称 挖掘机 压路机 混凝土输送泵 装载机 电焊机 切割机 弯曲机 钢筋调直机 剥肋滚丝机 自卸汽车 发电机 单位 台 台 台 台 台 台 台 台 台 辆 台 数量 2 2 3 2 8 4 2 2 2 4 2 ZLC50 ZBX-500 GQ40-1 GW40-1 GT4-14 直螺纹接头 EQ153 150KW 备注 小松 徐州

云南云桥股份建设有限公司 9

12 13 14 15 16

变压器 吊车 吊车 卷扬机 插入式振动棒

台 台 台 台 台

2 4 1 4 8

500KWA QT25t QT50t 1.5t、3.0t

(2)主要周转材料计划 根据工期安排及施工部署,主线桥梁左右幅连续箱梁共 21 联,计划一次性投 入 5 联箱梁施工周转材料,匝道桥梁连续箱梁共 32 联,计划一次性投入 7 联箱梁 施工周转材料;共周转 5 次进行施工材料计划。 1)主线桥梁左右幅全长 1487m,连续箱梁共 21 联,每联平均长度 71m,平 均墩高 18m,支架以立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为 60cm×90cm× 120cm 的布置形式,按搭设长度 80m,宽度 16.5m,高度 18m 计算每联支架系统 主要材料数量: 支架横向排数:80/0.9=89 排 支架纵向排数:16.5/0.6=28 排 顶托、底座个数:89×28=2492 个; 立杆数量:89×28×18=44856m; 纵向横杆数量:89×18/1.2×16.5=22028m; 横向横杆数量:28×18/1.2×80=33600m; 碗扣式支架钢管总重为(44856+22028+33600)×3.84/1000=386t 顶托上方横向双拼υ 48×3.0 钢管主梁数量: 89×16.5×2×3.84/1000=12t 主梁上方纵向 10×10 方木(间距 0.25m)数量: 16.5/0.25×80×0.1×0.1=53m3 竹胶板底模数量:80×12=960m2 2)匝道桥梁全长 2068m,连续箱梁共 32 联,每联平均长度 65m,平均墩高 15m,支架以立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为 60cm×90cm×120cm 的布置形式,按搭设长度 70m,宽度 12m,高度 15m 计算每联支架系统主要材料

云南云桥股份建设有限公司 10

数量: 支架横向排数:70/0.9=78 排 支架纵向排数:12/0.6=20 排 顶托、底座个数:78×20=1560 个; 立杆数量:78×20×15=23400m; 纵向横杆数量:78×15/1.2×12=11700m; 横向横杆数量:20×15/1.2×70=17500m; 碗扣式支架钢管总重为(23400+11700+17500)×3.84/1000=202t 顶托上方横向双拼υ 48×3.0 钢管主梁数量: 78×12×2×3.84/1000=7.2t 主梁上方纵向 10×10 方木(间距 0.25m)数量: 12/0.25×70×0.1×0.1=34m3 竹胶板底模数量:70×7.5=525m2 3)主线桥梁计划一次性投入 5 联箱梁,匝道桥梁计划一次性投入 7 联箱梁主 要施工周转材料数量为:碗扣式支架钢管 3344t,顶托、底座各 23380 个,υ 48 ×3.0 钢管主梁 110t,10×10 方木 503m3,竹胶板 8475m2。并根据支架搭设方 案及规范配备钢管扫地杆、剪刀撑等材料。

4.3 劳动力计划 主要施工人员表

云南云桥股份建设有限公司 11

序号 1 2 3 4 5 6 7

工种名称 架子工 钢筋工 模板工 混凝土工 电工 现场指挥员 机械驾驶员 合计

人数 96 90 60 60 6 3 36 351

带班工长 3 3 3 3 3 1 1 17

备注 3 班轮流作业 3 班轮流作业 3 班轮流作业 3 班轮流作业

总指挥 1 人

5. 满堂式支架搭设施工技术方案
5.1 支架搭设方案
上庄子立交主线和匝道桥梁,现浇钢筋混凝土连续箱梁满堂支架采用碗扣式 多功能脚手杆(υ 48×3.5mm)搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、 立杆可调顶托。根据设计图及现场情况,按主线和匝道选择具有代表性的梁段, 分四种方案进行现浇箱梁支架的搭设。 (1)主线桥梁右幅第三联预应力钢筋混凝土连续箱梁,梁高 2 米,箱梁顶宽 16.5 米,底宽 12 米,悬臂长 2.25 米,设最高支架 24 米,跨径 85(28+35+22) 米,墩顶伸缩缝中心线两侧 1.5m 及连续处墩顶中心线两侧 1m 为箱梁端横梁,端 横梁往跨中 3m 为箱室渐变段, 顶板厚度由 50cm 渐变至 25cm, 底板厚度由 50cm 渐变至 25cm,腹板厚度由 75cm 渐变至 50cm。因此墩顶两侧各 5.0m 范围内箱 梁底宽 12 米范围的支架采用立杆横距×纵距×横杆步距为 60cm×90cm×120cm 的布置形式,两侧翼板部分采用 90cm×90cm×120cm 的布置形式;跨中部分箱 梁腹板处支架采用 60 cm×90cm×120cm 的布置形式, 跨中部分箱孔及翼板采用 90cm×60cm×120cm 的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼υ 48×3.0mm 钢管作为主梁,主梁上设 10×10cm 纵向方木作为次梁,次梁间距在墩顶两侧底

云南云桥股份建设有限公司 12

宽范围及跨中腹板处为 25cm ,跨中部分箱孔及翼板处为 30cm。 (2)主线桥梁右幅第四联普通钢筋混凝土连续箱梁,梁高 1.4 米,箱梁顶宽 16.5 米,底宽 12 米,悬臂长 2.25 米,设最高支架 24 米,跨径 79(19+3×20) 米,墩顶伸缩缝中心线两侧 1.2m 及连续处墩顶中心线两侧 1.0m 为箱梁端横梁, 端横梁往跨中 0.5m 为箱室渐变段。 因此墩顶两侧各 2.0m 范围内箱梁底部底宽 12 米范围的支架采用立杆横距×纵距×横杆步距为 60cm×90cm×120cm 的布置形 式,两侧翼板部分采用 90cm×90cm×120cm 的布置形式;跨中腹板处支架采用 60 cm×90cm×120cm 的布置形式,箱孔及翼板在跨中部分采用 90cm×90cm× 120cm 的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼υ 48×3.0mm 钢管作为主梁, 主梁上设 10×10cm 纵向方木作为次梁,间距均为 30cm。 (3)B 匝道桥梁第四联普通钢筋混凝土连续箱梁,梁高 1.4 米,箱梁顶宽 12 米,底宽 7.5 米,悬臂长 2.25 米,设最高支架 24 米,跨径 80(4×20)米,墩 顶伸缩缝中心线两侧 1.2m 及连续处墩顶中心线两侧 1.0m 为箱梁端横梁,端横梁 往跨中 0.5m 为箱室渐变段。因此墩顶两侧各 2.0m 范围内箱梁底宽 7.5 米范围的 支架采用立杆横距×纵距×横杆步距为 60cm×90cm×120cm 的布置形式,两侧 翼板部分采用 90cm×90cm×120cm 的布置形式;跨中腹板处支架采用 60 cm× 90cm×120cm 的布置形式,箱孔及翼板在跨中部分采用 90cm×90cm×120cm 的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼υ 48×3.0mm 钢管作为主梁,主梁上 设 10×10cm 纵向方木作为次梁,间距均为 30cm。 (4)C 匝道桥梁第三联预应力钢筋混凝土连续箱梁,中支点梁高 3.2 米,边 支点及跨中梁高 2.4 米,箱梁顶宽 24.5 米,底宽 18 米,悬臂长 3.25 米,腹板厚 0.5 米, 顶板厚 0.28 米, 底板厚 0.25 米, 设最高支架 18 米, 跨径 122 (37+48+37) 米,中支点墩顶中心线两侧 6m 梁高由 3.2 米渐变至 2.4 米。因此中支点墩顶中心 线两侧 6m 范围内箱梁腹板处支架采用立杆横距×纵距×横杆步距为 45cm × 45cm×120cm 的布置形式, 中支点墩顶两侧箱孔和翼板部分采用 90cm×45cm× 120cm 的布置形式;边支点及跨中部分箱梁腹板处支架采用 60 cm × 60cm × 120cm 的布置形式, 边支点及跨中箱孔及翼板部分采用 90cm×60cm×120cm 的 布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼υ 48×3.0mm 钢管作为主梁,主梁上设
云南云桥股份建设有限公司 13

10 ×10cm 纵向方木作为次梁,次梁间距在腹板处为 20cm ,在孔及翼板处为 30cm。

5.2 支架地基处理技术方案
(1)泥浆池和承台基坑处理 首先将桥下范围内泥浆池及基坑中的水抽出排干后,用砂石将泥浆池及基坑 回填,回填时用小型打夯机分层夯压密实。 (2)原地基处理 首先对支架布设范围内的杂物等松软表土 50cm 深度进行清除,用机械对场地 全部进行推平, 并设置横向单向横坡, 坡度控制在 1%范围内, 便于及时排除雨水。 对原地表进行碾压处理, 碾压层采用灌砂法检测(压实度≥90%);后用含石率为 70%的合格填料分层回填压实(压实度≥96%),如纵向坡度过大,采取设置台阶方 式,便于底托支垫平整。上游靠近便道开挖水沟排水,降低水位标高。以防止雨 水和其它水流入支架区,引起支架下沉 桥梁纵向和横向坡度较大的位置分别设置台阶,台阶处采用宽 30cm 的 7.5# 砂浆砌片石进行加固。 (3)地基处理范围:箱梁范围以外每边 4m。 (4)支架地基雨水处理 为防止地基积水, 将地表处理成双向 1%的路拱横坡, 并在两侧挖临时排水沟, 并用砂浆抹面,将地表水引入桥梁附近的沟道中排出。对于低洼部分不能引入附 近沟道的地方,设置 7.5#砂浆砌片石集水井,采取备用小水泵将水排出。防止积 水使地基软化而引起支架不均匀下沉。 (5)支架地基表面混凝土 在压实的地基上铺筑 15cm 厚的 C15 混凝土,以增加稳定性。 (6)特殊地基处理

云南云桥股份建设有限公司 14

桥梁施工范围较广,地基不均匀性、不确定性因素较多,根据现场情况有针 对性对地基进行处理。特殊地段根据具体情况,进行换填或抛填片石处理等方法, 使地基承载力达到要求,并对处理结果进行检测,检测合格后方可进行支架的搭 设。

5.3 支架搭设及技术要求
(1)支架设置 现浇箱梁满堂式支架采用υ 48×3.5mm 碗扣式脚手杆搭设,使用与立杆配套 的横杆及立杆可调底座。纵、横向立杆间距按照以上方案布置,并设置适当的斜 撑杆增强支架的稳定性。 搭设支架过程中要及时设置斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆风绳,避免脚手架 在搭设过程中发生偏斜和倾倒,增加支架的稳定性。 为使钢管底部有较大的接触面,防止立杆直接立于混凝土表面,应力过分集 中混凝土损坏, 在立杆底部垫一块 15×15×1cm 的钢板、 特殊地段采用 16#槽钢。 立杆与横杆必须用碗扣扣紧,不得隔步设置或遗漏。 剪刀撑沿架高连续布置,横向也连续布置,横向每隔 6 根立杆设置一道剪刀
云南云桥股份建设有限公司 15

撑,纵向每隔 4 根立杆设置一道;水平剪刀撑在支架顶部和底部各设置一道之外, 其余按每 3 根横杆一道进行设置。 (2)支架搭设技术要求 竖杆要求每根竖直,采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定, 确保满堂式支架具有足够的强度、刚度、稳定性。在支架顶部横桥向设置横向钢 管,在横向钢管扣件的下面紧接着纵向钢管,要求横向钢管扣件紧贴在纵向钢管 扣件之上,再在纵向钢管扣件下紧贴着增设一个加强扣件,这样就能保证横向钢 管与竖向钢管的扣件连接具有足够的强度来承受施工荷载。 剪刀撑、斜撑搭设应与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,支架上端与墩 身间用方木塞紧。在混凝土浇筑和张拉过程中,进行全过程监测和专人检查。 满堂式支架法现浇施工工艺流程框图如下:

云南云桥股份建设有限公司 16

施工场地开挖 平整、碾压 铺垫、硬化 支架设计 基础处理 铺设枕木或方木 安装碗扣脚手架 检查验收



绑 扎 顶 板 钢 筋 和 支 立 侧

模板设计

安装底模 加载预压

安装支座

绑扎底板、 腹板钢 筋 骨架及安装内模 分段浇筑箱梁砼 预留墩顶工作缝

模板、钢筋、预埋 件 检查验收 压试 件

浇筑混凝土 养护强度达到 70%设计强度 灌注工作缝混凝 土 砼强度达 100%设 计值 拆除模板和支架

取试 件

云南云桥股份建设有限公司 17

(3)支架主要构件、配件材料及制作要求 本支架采用满堂式钢管支架,钢管直径 48mm,壁厚 3.5mm。为增大钢管与 底垫木支撑面积,钢管下垫 12mm 厚钢板托架。 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》 (GB/T13793-92) 中的 Q235A 级普通钢管, 其材质性能应符合现行国家标准 《碳 素结构钢》(GB/T700)的规定。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造,其材料机械 性能应符合 GB9440 中 KTH330-8 及 GB11352 中 ZG270-500 的规定。 下碗扣、横杆接头、斜撑接头应采用碳素铸钢制造,其材料机械性能应符合 GB11352 中 ZG230-450 的规定。 采用钢板热冲压整体成形的下碗扣,钢板应符合 GB700 标准中 Q235A 级钢 的要求,板材厚度不得小于 6mm。 立杆连接外套管壁厚度不得小于 3.0mm,内径不大于 50mm,外套管长度不 得小于 160mm,外伸长度不小于 110mm。 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动。不得有卡滞现象;杆件最上端应 有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接处应能插入Φ 12 连接销。 在碗扣节点上同时安装 1~4 个横杆,上碗扣均应能锁紧。 构件外观质量要求: 1)钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀,不得采用接长钢管; 2)铸造件表面应光整,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇铸边口残余等缺陷,表 面粘上砂土应清除干净。 3)冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷; 4)各焊缝应饱满,焊药清除干净,不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷; 5)构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 立杆上应设有接长用套管及连接销孔。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合 长度不得少于 4~5 扣,插入立杆内的长度不得小于 150mm。 碗扣式节点连接构成图如下图:

云南云桥股份建设有限公司 18

(4)碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求 严格按照设计尺寸搭设支架,并根据支撑高度选择立杆、可调托撑及可调底 座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求,并设置纵、横扫地杆。 支架拐角为直角时,宜采用横杆直接组架;拐角为非直角时,可采用钢管扣 件组架。 支架首层立杆应采用不同的长度交错布置,并安设好接长用套管及连接销孔, 底部横杆严禁拆除,立杆配置可调底座。 支架剪刀撑、斜撑等的斜杆,采用钢管扣件,斜杆安装时要符合下列规定: 在支架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆;斜杆应每步与立杆扣接, 扣接点距碗扣节点的距离宜≤150mm;当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取 与横杆扣接,扣接点应牢固;斜杆水平倾角宜在 40°~50°之间;每个扣件的拧 紧力矩都要控制在 45~60N·m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。对已 进入现场的碗扣式钢管构配件,使用前应对其质量进行复检。 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技 术规范》的要求。 支架要排列整齐和顺直,10 米以上支架设置缆风绳等加固措施。缆风绳的脚 手架钢管采用普通钢管连接通长,并对碗扣式杆件立杆进行扣件加强连接牢固。
云南云桥股份建设有限公司 19

缆风绳间距处每跨对称布置 2 道。 为保证支架整体稳定及安全,应按支架设计要点,在荷载集中处加密支架支 撑。 (5)支架搭设 按施工方案放样弹线定位,放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭 设顺序逐层进行, 每次上升高度不大于 3m。 底座和垫板应准确地放置在测定线上; 垫板厚度要求采用不小于 50mm 的木垫板;底座的轴心线应与地面垂直。底层水 平框架的纵向直线度应≤L/200;横杆间水平度应≤L/400。 模板支撑架搭设应与模板施工相配合,利用可调底座或可调托撑调整底模标 高,但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于 20cm。 支架的搭设应分段进行,第一阶段的撂底高度一般为 6m,搭设后必须经检查 验收后方可正式投入使用。支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外, 还应随时注意水平框的直角度,不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应≤ L/500;最大允许偏差应 100mm。 支架及脚手架内、外侧设置挑梁时,挑梁的范围内只允许承受人行荷载,严 禁堆放物料。采用钢管扣件作为加固件、斜撑的应符合《建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范》JGJ130-2002 的有关规定。 拼装支架每 3 层检查每根立杆底座下是否浮动,否则应旋紧可调座或作薄铁 片垫实,在拼装支架头 3 层时,每层用全站仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂 直度及每层横杆的水平,随时检查随时调整。 (6)支架顶标高控制 根据设计图纸计算出梁底高程,测量每一根钢管的顶面标高,将多余的脚手 钢管割除,在修平的立杆上口安装可调顶托,可调顶托是方便调整支架高度和拆 除模板,支架使用的可调顶托可调范围为 20cm 左右。由此控制最上层横杆标高, 误差不超过 3mm,以便控制底模标高。 (7)支架与模板连接 满堂式支架安装完毕,在可调顶托上横向采用双拼υ 48×3.0mm 钢管作为主 梁,主梁上设 10×10cm 纵向方木作为次梁,间距为 25cm ~30cm,然后铺设底
云南云桥股份建设有限公司 20

模,底模采用优质竹胶板;本方案外侧模板及翼缘模板采用钢木组合形式,内模 采用组合木模,为防止模板整体移动,在翼缘板下所对应的位置,也就是横向方 木上用螺栓固定侧模,上面采用拉杆螺栓固定,以确保模板的稳定性。 (8)工作梯及平台搭设 为了施工方便和安全,应搭设人行工作梯,并在支架两侧设置不小于 1.2m 宽 的工作、检查平台,工作梯和平台均要安装 1.2m 高的护栏,挂安全网。 (9)支架验收及相关事项 支架搭设到顶时,组织施工技术、安全等相关人员对整个架体结构进行全面 的检查和验收,及时解决存在的结构缺陷。 浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况时及时 解决。

6. 箱梁模板施工
(1) 为保证箱梁外表面混凝土的光洁和平整,箱梁的底模采用 15mm 厚优质 竹胶板,侧模及翼缘模板采用钢木组合形式。 (2)现浇箱梁分两次成型。梁的内模采用定型木模,底模中间部分用夹板封 底,腹板木模采用钢管扣件稳定。 (3)箱梁模板一次到位,不分翼板和箱体。 (4)箱梁内模的顶模采用木模配制,为便于箱体内的模板拆除,需在箱顶预 留人孔,人孔待内模拆除后,连接钢筋并浇筑同标号混凝土封闭。 (5) 根据已布置的支撑和两墩间的坡度, 再加预拱度施工抛高值来测放底板, 然后在已铺设的底模上精确放出箱梁的边线和中线,作为侧模和布置钢筋的依据。 (6)底模铺完后,再用仪器检验梁的标高和边线,特别要注意梁圆弧侧模与 底模的衔接。 (7)内模的安装应在钢筋定位后进行。 (8)模板安装完毕后,应对其平面位置、顶部高程、节点联系及纵横向稳定 性进行复验。

云南云桥股份建设有限公司 21

(9)模板与模板的接缝中嵌入硅胶,以防止混凝土漏浆。 (10)施工脚手架不能和模板及其支撑相连。 (11)模板在使用前要涂刷脱模剂,外露面混凝土模板的脱模剂应采用同一 品种的无色清机油,不能使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。 (12)固定在模板上的预埋件和预留孔须安装牢固,位置准确。 (13)浇筑混凝土时要设置沉降标志,模板要派专人看模,发现模板有超过 允许偏差变形值的可能时,要及时纠正。 (14)两次浇捣箱梁之间的施工缝接合面应严格按施工缝进行处理。

7. 现浇连续箱梁模板支架
7.1 主线现浇连续箱梁模板支架
箱梁模板支架采用υ 48×3.5mm 钢管,顶端为调节螺杆,主梁采用双拼υ 48 ×3.0mm 钢管,次梁采用 10×10cm 方木。 主线桥箱梁主要分为两种:梁高 2.0m 预应力钢筋混凝土箱梁和梁高 1.4m 普 通钢筋混凝土箱梁。碗扣支架布置形式如下: (1)2.0m 梁高墩顶两侧各 5m 梁底宽范围支架布置横距 60cm,纵距 90cm, 步距 120cm,翼板处支架布置横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm;跨中部分箱 梁腹板处支架布置横距 60cm,纵距 90cm,步距 120cm,箱孔及翼板处支架布置 横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm。 (2)1.4m 梁高墩顶两侧各 2m 梁底宽范围支架布置横距 60cm,纵距 90cm, 步距 120cm,翼板处支架布置横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm;跨中部分箱 梁腹板处支架布置横距 60cm,纵距 90cm,步距 120cm,箱孔及翼板处支架布置 横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm。

7.1.1 主线 1.4m 梁墩顶两侧梁底宽范围模板支架验算(以右幅高程最高的第 四联为例计算) 1、荷载计算
云南云桥股份建设有限公司 22

1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=1.4m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.6) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.6×1.2) =4.45KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×1.4=35KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×35.3+1.4×4)=47.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.75+35)+1.4×4]=53.3KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 23

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×1=47.96KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=47.96×0.32/10=0.432KN·m 最大正应力σ =M/W=0.432/3.75×10-5 =1.152×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×47.96×0.3=8.63KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×8.63/0.015

=0.863×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×1=35.3KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×35.3×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.69mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)
云南云桥股份建设有限公司 24

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×0.3=14.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=14.39×0.92/10=1.163KN·m 最大正应力σ =M/W=1.163/1.67×10-4 =0.696×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×14.39×0.9=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/0.01

=1.17×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求)
云南云桥股份建设有限公司 25

6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×0.3=10.59KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×10.59×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.63mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.6m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=47.96×0.9/2=21.582KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=21.582×0.62/10=0.777KN·m 最大正应力σ =M/W=0.777/4.49×10-6
云南云桥股份建设有限公司 26

=1.73×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×21.582×0.6=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/4.24×10 -4

=0.275×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=35.3×0.9/2=15.89KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×15.89×0.64/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.63mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=53.3KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=53.3×0.9×0.6=28.78KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423
云南云桥股份建设有限公司 27

校核稳定性 N/υ A=28.78×103 /(0.423×424) =160 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(4.75+35)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.6 =28.33KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=28330/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =169N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,支架以上均布荷载设计值 P1= 47.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=47.96×0.9×0.6=25.9KN N/υ A=25.9×103 /(0.5×560.6) =92.4N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算
云南云桥股份建设有限公司 28

1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=28.78 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,主线桥址处土层 最低承载力基本容许值为 160 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=160 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=28.78/(0.9×0.6)=53.3KN/m2 fg=Kc fak=1.0×160=160 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.1.2 主线 1.4m 梁跨中腹板处模板支架验算(以右幅高程最高的第四联为例 计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=1.4m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h)
云南云桥股份建设有限公司 29

=1.3×0.0333×[(0.9+0.6) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.6×1.2) =4.45KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×1.4=35KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×35.3+1.4×4)=47.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.75+35)+1.4×4]=53.3KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算:
云南云桥股份建设有限公司 30

均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×1=47.96KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=47.96×0.32/10=0.432KN·m 最大正应力σ =M/W=0.432/3.75×10-5 =1.152×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×47.96×0.3=8.63KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×8.63/0.015

=0.863×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×1=35.3KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×35.3×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.69mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4
云南云桥股份建设有限公司 31

次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×0.3=14.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=14.39×0.92/10=1.163KN·m 最大正应力σ =M/W=1.163/1.67×10-4 =0.696×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×14.39×0.9=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/0.01

=1.17×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×0.3=10.59KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×10.59×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.63mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 32

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.6m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=47.96×0.9/2=21.582KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=21.582×0.62/10=0.777KN·m 最大正应力σ =M/W=0.777/4.49×10-6 =1.73×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×21.582×0.6=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/4.24×10 -4

=0.275×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=35.3×0.9/2=15.89KN/m
云南云桥股份建设有限公司 33

挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×15.89×0.64/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.63mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=53.3KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=53.3×0.9×0.6=28.78KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=28.78×103 /(0.423×424) =160 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(4.75+35)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.6 =28.33KN
云南云桥股份建设有限公司 34

MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=28330/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =169N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,支架以上均布荷载设计值 P1= 47.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=47.96×0.9×0.6=25.9KN N/υ A=25.9×103 /(0.5×560.6) =92.4N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=28.78 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,主线桥址处土层 最低承载力基本容许值为 160 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=160 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak

云南云桥股份建设有限公司 35

P=28.78/(0.9×0.6)=53.3KN/m2 fg=Kc fak=1.0×160=160 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.1.3 主线 1.4m 梁跨中箱孔(或翼板)处模板支架验算(以右幅高程最高的 第四联为例计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆步距 h=1.2m,板厚 Hb=0.5m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.9) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.9×1.2) =3.30KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.30=3.6KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×0.5=12.5 KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×12.8+1.4×4)=20.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)]
云南云桥股份建设有限公司 36

=1.0×[1.2×(3.3+12.5)+1.4×4]=24.56KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×1=20.96 KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=20.96×0.32/10=0.19KN·m 最大正应力σ =M/W=0.19/3.75×10-5 =0.51×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×20.96×0.3=3.773KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.773/0.015

=0.38×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 37

(满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=12.8×1=12.8KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×12.8×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.25mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×0.3=6.29KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=6.29×0.92/10=0.51KN·m 最大正应力σ =M/W=0.51/1.67×10-4
云南云桥股份建设有限公司 38

=0.31×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×6.29×0.9=3.4KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.4/0.01

=0.51×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=12.8×0.3=3.84KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×3.84×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.23mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.9m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 39

υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=20.96×0.9/2=9.43KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=9.43×0.92/10=0.764KN·m 最大正应力σ =M/W=0.764/4.49×10-6 =1.7×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×9.43×0.9=5.09KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×5.09/4.24×10 -4

=0.18×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=12.8×0.9/2=5.76KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×5.76×0.94/(100×2.06×108×10.78×10-8) =1.15mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=24.56KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 40

立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=24.56×0.9×0.9=19.89KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=19.89×103 /(0.423×424) =111N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(3.6+12.5)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.9 =19.50KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051 KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=19500/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =120N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,支架以上均布荷载设计值 P1=20.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数
云南云桥股份建设有限公司 41

取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=20.96×0.9×0.9=16.98KN N/υ A=16.98×103 /(0.5×560.6) =60.58N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=19.89KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,主线桥址处土层 最低承载力基本容许值为 160 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=160 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=19.89/(0.9×0.9)=24.55KN/m2 fg=Kc fak=1.0×160=160 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.2 匝道现浇连续箱梁模板支架的验算
箱梁模板支架采用υ 48×3.5mm 钢管,顶端为调节螺杆,主梁采用双拼υ 48 ×3.0mm 钢管,次梁采用 10×10cm 方木。 匝道桥箱梁最高梁高 2m 预应力钢筋混凝土箱梁。碗扣支架布置形式如下: (1)2m 梁高中支点墩顶两侧各 6m 梁高由 3.2m 渐变至 2.4m,此段箱梁腹 板处支架布置横距 45cm,纵距 45cm,步距 120cm,箱孔及翼板处支架布置横距 90cm, 纵距 45cm, 步距 120cm; 跨中 2.4m 梁高箱梁腹板处支架布置横距 60cm, 纵距 60cm,步距 120cm,箱孔及翼板处支架布置横距 90cm,纵距 60cm,步距
云南云桥股份建设有限公司 42

120cm。 (1)2m 梁高墩顶两侧各 2m 梁底宽范围支架布置横距 60cm,纵距 90cm, 步距 120cm,翼板处支架布置横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm;跨中部分箱 梁腹板处支架布置横距 60cm,纵距 90cm,步距 120cm,箱孔及翼板处支架布置 横距 90cm,纵距 90cm,步距 120cm。

7.2.1 匝道 12.4~3.2m 梁高中支点墩顶两侧梁高渐变段腹板处模板支架验算 (以 C 匝道第三联为例计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.45m, 立杆横距 Lb=0.45m, 立杆步距 h=1.2m, 梁高 Hb=3.2m; 支架立杆总高度 H=18m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.45+0.45) ×(18+1.2)+18×1.2]/(0.45×0.45 ×1.2)=6.93KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+6.93=7.23KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×3.2=80KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+80=80.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk)
云南云桥股份建设有限公司 43

=1.0×(1.2×80.3+1.4×4)=101.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(7.23+80)+1.4×4]=110.28KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.20m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=0.8mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=101.96×1=101.96KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=101.96×0.202/10=0.408KN·m 最大正应力σ =M/W=0.408/3.75×10-5 =1.09×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算:
云南云桥股份建设有限公司 44

横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×101.96×0.20=12.24KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×12.24/0.015

=1.224×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=80.3×1=80.3 KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×80.3×0.204/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.31mm≤[f]=L/250=0.8mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.20m,计算长度 L=0.45m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=1.125mm 4)正应力强度计算:
云南云桥股份建设有限公司 45

均布线荷载设计值 q= P1×b=101.96×0.20=20.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=20.39×0.452/10=0.413KN·m 最大正应力σ =M/W=0.413/1.67×10-4 =0.247×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×20.39×0.45=5.51KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×5.51/0.01

=0.827×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=80.3×0.20=16.06KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×16.06×0.454/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.06mm≤[f]=L/400=1.125mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.45m,计算长度 L=0.45m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2
云南云桥股份建设有限公司 46

υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.125mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=101.96×0.45/2=22.941KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=22.941×0.452/10=0.465KN·m 最大正应力σ =M/W=0.465/4.49×10-6 =1.04×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×22.941×0.45=6.19KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×6.19/4.24×10 -4

=0.219×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=80.3×0.45/2=18.07KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×18.07×0.454/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.23mm≤[f]=L/400=1.125mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 47

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.45m,立杆横距 Lb=0.45m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中 心线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=110.28KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=110.28×0.45×0.45=22.33KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=22.33×103 /(0.423×424) =125N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(7.23+80)+0.85×1.4×4.0] ×0.45×0.45
云南云桥股份建设有限公司 48

=22.16 KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.45×1.22/10=0.025KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=22160/(0.423×424)+0.025×106 /4490 =129 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.45m,立杆横距 Lb=0.45m,支架以上均布荷载设计值 P1= 101.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系 数取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=101.96×0.45×0.45=20.65KN N/υ A=20.65×103 /(0.5×560.6) =73.67N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。
云南云桥股份建设有限公司 49

2)计算简图:

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.45m,立杆横距 Lb=0.45m,立杆传至基础顶面的竖向力设计 值 N=22.33 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土 层最低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=22.33/(0.45×0.45)=110.27KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求) 7.2.2 匝道 2.4m 梁跨中腹板处模板支架验算(以 C 匝道第三联为例计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=2.4m; 支架立杆总高度 H=18m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算:
云南云桥股份建设有限公司 50

支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.6+0.6) ×(18+1.2)+18×1.2]/(0.6×0.6×1.2) =4.47KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.47=4.77KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×2.4=60KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+60=60.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×60.3+1.4×4)=77.96 KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.77+60)+1.4×4]=83.32KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.20m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 51

竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=0.8mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=77.96×1=77.96 KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=77.96×0.202/10=0.312KN·m 最大正应力σ =M/W=0.312/3.75×10-5 =0.832×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×77.96×0.20=9.36KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×9.36/0.015

=0.936×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=60.3×1=60.3 KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×60.3×0.204/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.23mm≤[f]=L/250=0.8mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数:
云南云桥股份建设有限公司 52

取计算宽度 b=0.20m,计算长度 L=0.6m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=77.96×0.20=15.59KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=15.59×0.62/10=0.561KN·m 最大正应力σ =M/W=0.561/1.67×10-4 =0.336×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×15.59×0.6=5.61KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×5.61/0.01

=0.842×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=60.3×0.20=12.06KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×12.06×0.64/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.14mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:
云南云桥股份建设有限公司 53

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.6m,计算长度 L=0.6m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=77.96×0.6/2=23.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=23.39×0.62/10=0.842KN·m 最大正应力σ =M/W=0.842/4.49×10-6 =1.88×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×23.39×0.6=8.42KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×8.42/4.24×10 -4

=0.298×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=60.3×0.6/2=18.09KN/m
云南云桥股份建设有限公司 54

挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×18.09×0.64/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.7mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.6m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=83.32KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=83.32×0.6×0.6=30 KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=30×103 /(0.423×424) =167 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(4.77+60)+0.85×1.4×4.0] ×0.6×0.6 =29.7KN
云南云桥股份建设有限公司 55

MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.6×1.22/10=0.034 KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=29700/(0.423×424)+0.034×106 /4490 =173 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.6m,支架以上均布荷载设计值 P1= 77.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=77.96×0.6×0.6=28.07KN N/υ A=28.07×103 /(0.5×560.6) =100.14N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=30 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土层最 低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak

云南云桥股份建设有限公司 56

P=30/(0.6×0.6)=83.33 KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.2.3 匝道 2.4~3.2m 梁跨中箱孔(或翼板)处模板支架验算(以 C 匝道第 三联为例计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆步距 h=1.2m,板厚 Hb=0.53m; 支架立杆总高度 H=18m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.6+0.9) ×(18+1.2)+18×1.2]/(0.6×0.9×1.2) =3.37KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.37=3.67KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×0.53=13.25 KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+13.25=13.55KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×13.55+1.4×4)=21.86KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)]
云南云桥股份建设有限公司 57

=1.0×[1.2×(3.67+13.55)+1.4×4]=26.26KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=21.86×1=21.86 KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=21.86×0.32/10=0.197KN·m 最大正应力σ =M/W=0.197/3.75×10-5 =0.53×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×21.86×0.3=3.935KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.935/0.015

云南云桥股份建设有限公司 58

=0.394×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=13.55×1=13.55KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×13.55×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.26mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.6m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=21.86×0.3=6.56KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=6.56×0.62/10=0.236KN·m 最大正应力σ =M/W=0.236/1.67×10-4
云南云桥股份建设有限公司 59

=0.14×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×6.56×0.6=2.36KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×2.36/0.01

=0.354×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=13.55×0.3=4.065KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×4.065×0.64/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.05mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.6m,计算长度 L=0.9m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 60

υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=21.86×0.6/2=6.56KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=6.56×0.92/10=0.531KN·m 最大正应力σ =M/W=0.531/4.49×10-6 =1.18×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×6.56×0.9=3.54KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.54/4.24×10 -4

=0.13×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=13.55×0.6/2=4.07KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×4.07×0.94/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.8mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.9m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=26.26KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时):
云南云桥股份建设有限公司 61

N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=26.26×0.6×0.9=14.18KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=14.18×103 /(0.423×424) =79N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(3.37+13.25)+0.85×1.4×4.0] ×0.6×0.9 =13.79KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.6×1.22/10=0.034 KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=13790/(0.423×424)+0.034×106 /4490 =84.5N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.9m,支架以上均布荷载设计值 P1=21.86KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算:
云南云桥股份建设有限公司 62

N= P1×La×La=21.86×0.6×0.9=11.8KN N/υ A=11.8×103 /(0.5×560.6) =42.1N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.6m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=14.18KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土层 最低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=14.18/(0.6×0.9)=26.26KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.2.4 匝道 2.4~3.2m 梁中支点墩顶两侧箱孔(或翼板)处模板支架验算(以 C 匝道第三联为例计算) 中支点墩顶两侧箱孔 (或翼板) 处模板支架布置形式为纵距 0.45m, 横距 0.9m, 板厚为 0.53m。而以上计算的跨中箱孔(或翼板)处模板支架,其布置形式为纵距 0.6m,横距 0.9m,板厚为 0.53m,计算结果满足要求,故不再进行计算。

7.2.5 匝道 1.4m 梁墩顶两侧梁底宽范围模板支架验算(以 B 匝道高程最高的 第四联为例计算) 1、荷载计算 1)计算参数:

云南云桥股份建设有限公司 63

立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=1.4m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.6) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.6×1.2) =4.45KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×1.4=35KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×35.3+1.4×4)=47.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.75+35)+1.4×4]=53.3KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 64

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×1=47.96KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=47.96×0.32/10=0.432KN·m 最大正应力σ =M/W=0.432/3.75×10-5 =1.152×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×47.96×0.3=8.63KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×8.63/0.015

=0.863×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×1=35.3KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×35.3×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7)
云南云桥股份建设有限公司 65

=0.69mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×0.3=14.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=14.39×0.92/10=1.163KN·m 最大正应力σ =M/W=1.163/1.67×10-4 =0.696×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×14.39×0.9=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/0.01

云南云桥股份建设有限公司 66

=1.17×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×0.3=10.59KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×10.59×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.63mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.6m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=47.96×0.9/2=21.582KN/m
云南云桥股份建设有限公司 67

最大弯矩 M=q×L2/10=21.582×0.62/10=0.777KN·m 最大正应力σ =M/W=0.777/4.49×10-6 =1.73×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×21.582×0.6=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/4.24×10 -4

=0.275×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=35.3×0.9/2=15.89KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×15.89×0.64/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.63mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=53.3KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 68

立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=53.3×0.9×0.6=28.78KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=28.78×103 /(0.423×424) =160 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(4.75+35)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.6 =28.33KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=28330/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =169N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 69

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,支架以上均布荷载设计值 P1= 47.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=47.96×0.9×0.6=25.9KN N/υ A=25.9×103 /(0.5×560.6) =92.4N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:

3)计算参数:
云南云桥股份建设有限公司 70

立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=28.78 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土层 最低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=28.78/(0.9×0.6)=53.3KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.2.6 匝道 1.4m 梁跨中腹板处模板支架验算(以 B 匝道高程最高的第四联为 例计算) 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=1.4m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.6) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.6×1.2) =4.45KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×1.4=35KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 71

均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×35.3+1.4×4)=47.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.75+35)+1.4×4]=53.3KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×1=47.96KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=47.96×0.32/10=0.432KN·m 最大正应力σ =M/W=0.432/3.75×10-5 =1.152×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 72

(满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×47.96×0.3=8.63KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×8.63/0.015

=0.863×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×1=35.3KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×35.3×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7) =0.69mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 73

竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.96×0.3=14.39KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=14.39×0.92/10=1.163KN·m 最大正应力σ =M/W=1.163/1.67×10-4 =0.696×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×14.39×0.9=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/0.01

=1.17×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×0.3=10.59KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×10.59×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.63mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.6m
云南云桥股份建设有限公司 74

υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=1.5mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=47.96×0.9/2=21.582KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=21.582×0.62/10=0.777KN·m 最大正应力σ =M/W=0.777/4.49×10-6 =1.73×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×21.582×0.6=7.77KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×7.77/4.24×10 -4

=0.275×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=35.3×0.9/2=15.89KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×15.89×0.64/(100×2.06×108×10.78×10-8) =0.63mm≤[f]=L/400=1.5mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上)
云南云桥股份建设有限公司 75

3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=53.3KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=53.3×0.9×0.6=28.78KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求) 当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=28.78×103 /(0.423×424) =160 N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(4.75+35)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.6 =28.33KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=28330/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =169N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算
云南云桥股份建设有限公司 76

1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,支架以上均布荷载设计值 P1= 47.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=47.96×0.9×0.6=25.9KN N/υ A=25.9×103 /(0.5×560.6) =92.4N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=28.78 KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土层 最低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=28.78/(0.9×0.6)=53.3KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.2.7 匝道 1.4m 梁跨中箱孔(或翼板)处模板支架验算(以 B 匝道高程最高 的第四联为例计算) 1、荷载计算
云南云桥股份建设有限公司 77

1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆步距 h=1.2m,板厚 Hb=0.5m; 支架立杆总高度 H=24m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.9) ×(24+1.2)+24×1.2]/(0.9×0.9×1.2) =3.30KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.30=3.6KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×0.5=12.5 KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×12.8+1.4×4)=20.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(3.3+12.5)+1.4×4]=24.56KN/m2

2、15mm 厚竹胶板底模受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续板 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 78

3)计算参数: 取计算宽度 b=1m,计算长度 L=0.3m 截面面积 A=bh=1×0.015=0.015 m2 15mm 厚竹胶板截面抗弯矩 W= bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3 15mm 厚竹胶板截面惯性矩 I= bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4 竹胶板弹性模量 E 竹=1.0×107 KN/m2 竹胶板抗拉、抗弯强度容许值[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 竹胶板抗剪强度容许值[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/250=1.2mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×1=20.96 KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=20.96×0.32/10=0.19KN·m 最大正应力σ =M/W=0.19/3.75×10-5 =0.51×104KN/m2≤[σ ]竹=3.5×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×20.96×0.3=3.773KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.773/0.015

=0.38×103 KN/m2≤[τ ]竹=1.4×103 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=12.8×1=12.8KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×12.8×0.34/(100×1.0×107×2.82×10-7)
云南云桥股份建设有限公司 79

=0.25mm≤[f]=L/250=1.2mm (满足刚度要求)

3、纵向 10×10cm 方木次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.3m,计算长度 L=0.9m 次梁方木截面面积 A=bh=0.1×0.1=0.01 m2 次梁方木截面抗弯矩 W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3 次梁方木截面惯性矩 I= bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 次梁方木弹性模量 E 木=0.9×107 KN/m2 次梁方木抗拉、抗弯强度容许值[σ ]木=1.3×104 KN/m2 次梁方木抗剪强度容许值[τ ]木=1.4×103 KN/m2 竹胶板容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×0.3=6.29KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=6.29×0.92/10=0.51KN·m 最大正应力σ =M/W=0.51/1.67×10-4 =0.31×104KN/m2≤[σ ]木=1.3×104 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×6.29×0.9=3.4KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×3.4/0.01

=0.51×103 KN/m2≤[τ ]木=1.4×103 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 80

(满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=12.8×0.3=3.84KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×3.84×0.94/(100×0.9×107×0.83×10-5) =0.23mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

4、横向υ 48×3.0mm 双拼钢管主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=0.9m υ 48×3.0 钢管主梁截面面积 A=4.24×10-4 m2 υ 48×3.0 钢管主梁回转半径 i=15.95mm υ 48×3.0 钢管主梁截面抗弯矩 W=4.49×10-6 m3 υ 48×3.0 钢管主梁截面惯性矩 I=10.78×10-8m4 υ 48×3.0 钢管主梁弹性模量 E 钢=2.06×108 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 υ 48×3.0 钢管主梁容许挠度[f]=L/400=2.25mm 4)正应力强度计算: 每根钢管均布线荷载设计值 q= P1×b/2=20.96×0.9/2=9.43KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=9.43×0.92/10=0.764KN·m
云南云桥股份建设有限公司 81

最大正应力σ =M/W=0.764/4.49×10-6 =1.7×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6×q×L=0.6×9.43×0.9=5.09KN/m 最大剪力τ
max=1.5×V/A=1.5×5.09/4.24×10 -4

=0.18×105 KN/m2≤[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 每根钢管均布线荷载标准值 q1= gk×b/2=12.8×0.9/2=5.76KN/m 挠度 f=0.677×q1×L4/(100×E×I) =0.677×5.76×0.94/(100×2.06×108×10.78×10-8) =1.15mm≤[f]=L/400=2.25mm (满足刚度要求)

5、支架钢管立杆受压稳定性计算(以υ 48×3.0 钢管计算) 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,模板支架立杆伸出顶层水平杆中心 线至模板支撑点的距离 a=0.4m,均布总荷载设计值 P=24.56KN/m2 立杆回转半径 i=15.95mm,立杆截面面积 A=424mm2 立杆截面模量 W=4.49×103 mm3,风荷载标准值ω k=0.33 KN/m2 立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算(不考虑风荷载时): N/υ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×La×Lb=24.56×0.9×0.9=19.89KN L0=h+2a=1200+2×400=2000mm 长细比λ = L0/i=2000/15.95=125≤[λ ]=150 (满足长细比要求)
云南云桥股份建设有限公司 82

当λ =125 时,υ =0.423 校核稳定性 N/υ A=19.89×103 /(0.423×424) =111N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件) 5)稳定性验算(考虑风荷载时): N/Φ A+MW/W ≤f N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =[1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4QK] ×La×Lb =[1.2×(3.6+12.5)+0.85×1.4×4.0] ×0.9×0.9 =19.50KN MW=0.85×1.4×Wk×La×h2/10 =0.85×1.4×0.33×0.9×1.22/10=0.051 KN·m 校核稳定性: N/Φ A+MW/W=19500/(0.423×424)+0.051×106 /4490 =120N/ mm2≤f=205N/ mm2(立杆受压满足稳定条件)

6、M30 调节螺杆受力计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,支架以上均布荷载设计值 P1=20.96 KN/m2,M30 调节螺杆净截面积 A=560.6mm2,螺杆轴心受压稳定系数 取υ =0.5,螺杆的抗压强度设计值 fc=205N/ mm2 4)受力计算: N= P1×La×La=20.96×0.9×0.9=16.98KN N/υ A=16.98×103 /(0.5×560.6) =60.58N/ mm2≤fc=205N/ mm2(螺杆受压满足稳定条件)

云南云桥股份建设有限公司 83

7、模板支架地基承载力计算 1)基本状况:箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑 15cm 厚 C15 混凝土。 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆传至基础顶面的竖向力设计值 N=19.89KN,地基承载力调整系数 Kc=1.0,根据设计地勘资料,匝道桥址处土层 最低承载力基本容许值为 140 KN/m2,取地基承载力标准值 fak=140 KN/m2。 4)地基承载力计算: P=N/A=N/LaLb≤fg=Kc fak P=19.89/(0.9×0.9)=24.55KN/m2 fg=Kc fak=1.0×140=140 KN/m2 即 P≤fg(地基承载力满足要求)

7.3 门洞支架计算
上庄子立交桥 B 匝道第二联第三跨上跨地方乡村道路,如果在不方便改道绕 行的前提下,为保证地方道路的通畅,跨越地方道路采用钢结构门洞作为临时通 道,门洞立柱采用υ 600×9 钢管,横桥向间距 3 米;立柱顶采用双拼 I50C 工字 钢作为主梁;主梁上方顺桥向铺设 I36b 工字钢次梁,腹板处间距 0.6 米,箱孔及 翼板处间距 0.9 米;工字钢次梁上方满铺竹胶板,竹胶板上对应 I36b 工字钢位置 铺设 15cm×15cm 方木作为地梁,然后搭设碗扣式支架。临时墩基础采用 C20 混 凝土,基础尺寸 1.0 米(宽)×1.0 米(高)×17 米(长)。门洞设为宽 5 米、 高 5 米的通道,确保车辆和行人通行;为保证安全和减小对施工的干扰,在地方 道路距支架两侧各 10 米位置处设置高 4.5 米的限高杆,限高杆外侧 5 米处设置两 道混凝土减速带,内侧 5 米处设置一道混凝土减速带,限高杆上方设置警示灯、 限高限速标志等,限高杆及门洞四周设置夜间警示灯,门洞上方设置防落网,门 洞基础两端设置塑料防撞墩,并在距施工点两侧各 100 米处醒目位置设置提醒标 志。
云南云桥股份建设有限公司 84

7.3.1 匝道 1.4m 梁腹板处钢结构门洞模板支架验算 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.6m,立杆步距 h=1.2m,梁高 Hb=1.4m; 支架立杆总高度 H=20m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.6) ×(20+1.2)+20×1.2]/(0.9×0.6×1.2) =3.73KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.73=4.03KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×1.4=35 KN/m2 均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×35.3+1.4×4)=47.76KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(4.03+35)+1.4×4]=52.44KN/m2 2、I36b 工字钢次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载单跨简支梁 2)计算简图:

云南云桥股份建设有限公司 85

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.6m,计算长度 L=6m I36b 工字钢次梁截面面积 A=83.64 c m2=0.008364 m2 I36b 工字钢次梁腹板厚度 d=12mm=0.012m I36b 工字钢次梁 Ix=16574c m4=0.00016574 m4 I36b 工字钢次梁 W x=920.8 c m3=0.0009208 m3 I36b 工字钢次梁 Sx=541.2 c m3=0.0005412 m3 I36b 工字钢次梁 E=2.06×108 KN/m2 I36b 工字钢次梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 I36b 工字钢次梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 I36b 工字钢次梁容许挠度[f]=L/400=15mm 4)正应力强度计算 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.76×0.6=28.66KN/m 最大弯矩 M=q×L2/8=28.66×62/8=128.97KN·m 最大正应力σ =M/W=128.97/(9.208×10-4 ) =1.4×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V= (1/2) qL=1/2×28.66×6=85.98KN 最大剪力τ
max=(

Sx·V)/( Ix·d)

=(0.0005412×85.98)/(0.00016574×0.012) =0.234×105 KN/m2<[τ ] (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算:
云南云桥股份建设有限公司 86


=1.25×105 KN/m2

均布线荷载标准值 q1= gk×b=35.3×0.6=21.18KN/m 挠度 fmax=(5/384)×[(qL4)/(EI)] =(5/384)×[(21.18×64)/(2.06×108×1.6574×10-4)] =10.5mm<L/400=6/400=15mm 3、双拼 I50C 工字钢主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图: (满足刚度要求)

3)计算参数: 取计算宽度 B=6m,计算跨度 L=3m, 查《路桥施工计算手册》得: I50C 工字钢:截面面积 A=139.25 cm2=0.013925 m2, 腹板厚度 d=16mm=0.016m 截面惯性矩 Ix=50639cm4=0.00050639 m4 截面抗弯矩 W x=0.00208 m3 Sx=1209.1 cm3=0.0012091 m3 E=2.06×108 KN/m2 抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 容许挠度[f]=L/400=7.5mm 4)正应力强度计算 均布线荷载设计值 q= P1×b=47.76×6=286.56KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=286.56×32/10=257.9KN·m 最大正应力σ =M/2W=257.9/(2×2.08×10-3 )
云南云桥股份建设有限公司 87

=0.62×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6qL=0.6×286.56×3=515.81KN 最大剪力τ
max=(

Sx·V)/2( Ix·d)

=(0.001209×515.81)/(2×0.00050639×0.016) = 0.385×105 KN/m2<[τ ] (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q= gk×b=35.3×6=211.8KN/m 挠度 fmax=0.677×qL4/(2×100EI) =0.677×211.8×34/(2×100×2.06×108×5.06×10-4) =0.56mm<L/400=3/400=7.5mm(满足刚度要求) 4、υ 600×9 钢支撑受压稳定性计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:


=1.25×105 KN/m2

3)计算参数: 均布总荷载设计值:P=52.44KN/m2 钢支撑回旋半径 i=2.1×10-1m,立杆截面面积 A=1.67×10-2 m2 钢支撑抗压、抗拉、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算:
云南云桥股份建设有限公司 88

N/Φ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×la×lb =52.44×6×3=943.92KN L0=3.5m λ = L0/i=3.5/2.1×10-1=16.7≤[λ ]=150(满足长细比要求) 当λ =16.7 时,υ =0.9 校核稳定性 N/Φ A=943920/(0.9×1.67×104) =62.8N/ mm2≤f=205N/ mm2 (立杆受压满足稳定条件)

7.3.2 匝道 1.4m 梁箱孔及翼板处钢结构门洞模板支架验算 1、荷载计算 1)计算参数: 立杆纵距 La=0.9m,立杆横距 Lb=0.9m,立杆步距 h=1.2m,板厚 Hb=0.5m; 支架立杆总高度 H=20m,每米钢管重 Gm=0.0333KN/m(按υ 48×3.0mm 钢 管计算); 模板自重标准值 G1K1=0.3KN/m2,施工综合荷载标准值 Qk=4KN/m2; 新浇筑钢筋混凝土重度γ c=25KN/m3,结构重要性系数γ 0=1.0; 基本风压高度变化系数μ z=1.42(以 30 米计算); 模板支架风荷载体型系数μ s=1.1(按全封闭密目式安全立网); 基本风压ω 0=0.3(取昆明 50 年一遇) 2)荷载计算: 支架自重标准值 G1K2=1.3×Gm×[(La+Lb) ×(H+h)+H×h]/(La×Lb×h) =1.3×0.0333×[(0.9+0.9) ×(20+1.2)+20×1.2]/(0.9×0.9×1.2) =2.77KN/m2 模板及支架自重标准值 G1K= G1K1+G1K2=0.3+2.77=3.07KN/m2 新浇筑钢筋混凝土自重标准值 G2K=γ c×Hb=25×0.5=12.5 KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 89

均布荷载标准值 gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2 风荷载标准值ω k=0.7μ z×μ s×ω 0=0.7×1.42×1.1×0.3=0.33 KN/m2 支架以上均布荷载设计值 P1=γ 0×(1.2 gk+1.4 Qk) =1.0×(1.2×12.8+1.4×4)=20.96KN/m2 均布总荷载设计值 P=γ 0×[1.2 (G1K+ G2K)+1.4 Qk)] =1.0×[1.2×(3.07+12.5)+1.4×4]=24.28KN/m2 2、I36b 工字钢次梁受力计算 1)计算形式:均布荷载单跨简支梁 2)计算简图:

3)计算参数: 取计算宽度 b=0.9m,计算长度 L=6m I36b 工字钢次梁截面面积 A=83.64 c m2=0.008364 m2 I36b 工字钢次梁腹板厚度 d=12mm=0.012m I36b 工字钢次梁 Ix=16574c m4=0.00016574 m4 I36b 工字钢次梁 W x=920.8 c m3=0.0009208 m3 I36b 工字钢次梁 Sx=541.2 c m3=0.0005412 m3 I36b 工字钢次梁 E=2.06×108 KN/m2 I36b 工字钢次梁抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 I36b 工字钢次梁抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 I36b 工字钢次梁容许挠度[f]=L/400=15mm 4)正应力强度计算 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×0.9=18.86KN/m 最大弯矩 M=q×L2/8=18.86×62/8=84.87KN·m
云南云桥股份建设有限公司 90

最大正应力σ =M/W=84.87/(9.208×10-4 ) =0.92×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V= (1/2) qL=1/2×18.86×6=56.58KN 最大剪力τ
max=(

Sx·V)/( Ix·d)

=(0.0005412×56.58)/(0.00016574×0.012) =0.154×105 KN/m2<[τ ] (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q1= gk×b=12.8×0.9=11.52KN/m 挠度 fmax=(5/384)×[(qL4)/(EI)] =(5/384)×[(11.52×64)/(2.06×108×1.6574×10-4)] =5.7mm<L/400=6/400=15mm 3、双拼 I50C 工字钢主梁受力计算 1)计算形式:均布荷载三等跨连续梁 2)计算简图: (满足刚度要求)


=1.25×105 KN/m2

3)计算参数: 取计算宽度 B=6m,计算跨度 L=3m ,查《路桥施工计算手册》得: I50C 工字钢:截面面积 A=139.25 cm2=0.013925 m2, 腹板厚度 d=16mm=0.016m 截面惯性矩 Ix=50639cm4=0.00050639 m4
云南云桥股份建设有限公司 91

截面抗弯矩 W x=0.00208 m3 Sx=1209.1 cm3=0.0012091 m3 E=2.06×108 KN/m2 抗拉、抗弯强度容许值[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 抗剪强度容许值[τ ]钢=1.25×105 KN/m2 容许挠度[f]=L/400=7.5mm 4)正应力强度计算 均布线荷载设计值 q= P1×b=20.96×6=125.76KN/m 最大弯矩 M=q×L2/10=125.76×32/10=113.18KN·m 最大正应力σ =M/2W=113.18/(2×2.08×10-3 ) =0.27×105KN/m2≤[σ ]钢=2.05×105 KN/m2 (满足抗弯强度要求) 5)剪应力强度计算: 横截面剪力值 V=0.6qL=0.6×125.76×3=226.37KN 最大剪力τ
max=(

Sx·V)/2( Ix·d)

=(0.001209×226.37)/(2×0.00050639×0.016) =0.17×105 KN/m2<[τ ] (满足抗剪强度要求) 6)挠度计算: 均布线荷载标准值 q= gk×b=12.8×6=76.8KN/m 挠度 fmax=0.677×qL4/(2×100EI) =0.677×76.8×34/(2×100×2.06×108×5.06×10-4) =0.2mm<L/400=3/400=7.5mm(满足刚度要求) 4、υ 600×9 钢支撑受压稳定性计算 1)计算形式:受压稳定 2)计算简图:(同上) 3)计算参数: 均布总荷载设计值:P=24.28KN/m2
云南云桥股份建设有限公司 92


=1.25×105 KN/m2

钢支撑回旋半径 i=2.1×10-1m,立杆截面面积 A=1.67×10-2 m2 钢支撑抗压、抗拉、抗弯强度设计值 f=205N/ mm2 4)稳定性验算: N/Φ A≤f N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=P×la×lb =24.28×6×3=437.04KN L0=3.5m λ = L0/i=3.5/2.1×10-1=16.7≤[λ ]=150(满足长细比要求) 当λ =16.7 时,υ =0.9 校核稳定性 N/Φ A=437040/(0.9×1.67×104) =29.1N/ mm2≤f=205N/ mm2 (立杆受压满足稳定条件)

8. 支架预压技术方案
8.1 支架预压的目的
每联底模板安装完成且经检查合格后,需对支架进行预压。支架预压的目的: (1)检查支架的安全性,确保施工安全。 (2)消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响。

8.2 加载顺序
加载顺序按混凝土浇筑先后顺序进行,即逐孔分段加载,从跨中向墩顶方向 加载,最后加载墩顶两侧各 3 米左右范围。

8.3 加载方法及动态观测
本方案采用采用等重的沙袋进行分段预压法进行预压。 8.3.1 概述 上庄子立交箱梁根据梁的高度分为 1.4m 、 2.0m、 2.4m 和 2.4m ~3.2m。
云南云桥股份建设有限公司 93

全部采用碗扣式满堂支架。 支架搭设完成后, 对支架进行相当于箱梁重量的 1.2 倍 进行预压。预压材料采用沙袋,分次进行预压,以检验支架设计的合理性和支架 结构的可靠性,并可校验支架变形及地基变形情况。待消除支架非弹性变形量及 压缩稳定后测出弹性变形量,即完成支架预压施工。卸除预压荷载后,调整支架 施工预拱度,调整支架底模高程,开始箱梁施工。 8.3.2 预压准备工作 (1)支撑体系预压前,应对施工区域内的不良地质的分布情况初步了解,发 现不合格地基,要及时处理。 (2)支撑体系基础应设置排水措施,不得被雨水浸泡。 (3)支撑体系预压前,支撑体系必须具有足够的强度、刚度和稳定性,支撑 体系应经过验收合格,方可进行预压。 8.3.3 荷载分布情况 箱梁现浇支架在浇注混凝土前必须进行预压,通过预压时测量出的有关沉降 数据,计算出预拱度,在支架模板安装时预留标高,以实现浇注完成的箱梁底面 标高符合设计要求。由于本项目大多数箱梁梁高为 1.4m,现在以 1.4m 梁高为例 计算预压高度。取以下几处进行计算: (1)最不利位置:在端横梁和腹板板底位置,混凝土厚度 1.4m (2)一般位置:翼缘板、跨中箱孔位置。 (3)箱室渐变段:按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载。 8.3.4 预压方法 (1)支架预压按预压单元进行分四级加载,四级加载依次为单元内预压荷载 值的 60%、80%、100%、120%。 (2)当纵向加载时,宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布置;当横 向加载时,应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。 (3)每级加载完成后,应先停止下一级加载,并应每间隔 12h 对支架沉降 量进行一次监测。 当支架顶部监测点 12h 的沉降量平均值小于 2mm 时, 再进行 下一级加载 (4)支架预压完成可一次性卸载,预压荷载应对称、均衡、同步卸载。
云南云桥股份建设有限公司 94

8.3.5 预压荷载计算 梁高 1.4m 预压荷载计算 (1)最不利位置 最不利位置包括端横梁和腹板板底位置,混凝土厚度 1.4m。现取 1m×1m 的 面积作为预压单元进行荷载计算。 a、该单元内混凝土荷载 g1=1m×1m×1.4m×2.5t/m3=3.5t b、其他荷载 施工荷载:1.0 KN/ m2;振捣荷载:2.0 KN/ m2;其它荷载:1.0KN/ m2 g2=1m×1m× (1.0 KN/ m2+2.0 KN/ m2+1.0 KN/ m2)/(10N/kg)= 400kg=0.4 t c、荷载总重 g=3.5+0.4=3.9t d、荷载换算 采用等重的沙袋进行预压,沙的堆积干容重为 1.5t/m3,预估含水量为 5 % (试压时由试验确定),湿容重为 1.5t/ m3×(1+5%)=1.575 t/m3,换算成体积 为:3.9t÷ 1.575t/m3=2.48m3 。 按 1m×1m 的底面积换算堆码高度为:2.48m。由于沙袋堆码时,沙袋与沙袋 之间有一定空隙,空隙率按 6%计算:2.48m/(1-0.06)=2.64 m 高。 即:实体段位置堆载预压时按 2.64m 的高度进行沙袋堆码控制。 (2)一般位置 一般位置包括跨中箱孔和翼缘板位置。混凝土厚度分别(0.25+0.25)m 和 0.5m。现取 1m×1m 的面积作为预压单元进行荷载计算。 a、该单元内混凝土荷载 跨中箱孔:g11=1m×1m×(0.25+0.25)m×2.5t/m3=1.25t 翼缘板:g21=1m×1m×0.5m×2.5t/m3=1.25t b、其他荷载 施工荷载:1.0 KN/ m2;振捣荷载:2.0 KN/ m2;其它荷载:1.0KN/ m2 跨中箱孔:g12=1m×1m×(1.0 KN/ m2+2.0 KN/ m2+1.0KN/ m2)/(10N/kg)
云南云桥股份建设有限公司 95

=400kg=0.4t 翼缘板:g22=0.4t c、荷载总重 跨中箱孔:g1=1.25+0.4=1.65t 翼缘板:g2=1.25+0.4=1.65t d、荷载换算 采用等重的沙袋进行预压, 沙的堆积干容重为 1.5t/m3, 预估含水量为 5 % (试 压时由试验确定),湿容重为 1.5 t/m3×(1+5%)=1.575 t/m3。 跨中箱孔: 换算成体积为:1.65t÷ 1.575t/m3=1.05m3。 按 1m×1m 的底面积换算堆码高度为:1.05m。 空隙率按 6%计算 1.05m/(1-0.06)=1.12m 高。 即:跨中箱孔位置荷载预压时按 1.12m 的高度进行沙袋堆码控制。 翼缘板: 换算成体积为:1.65t÷ 1.575t/m3=1.05m3。 按 1m×1m 的底面积换算堆码高度为:1.05m。 空隙率按 6%计算:1.05m/(1-0.06)=1.12m 高。 即:翼缘板位置荷载预压时按 1.12m 的高度进行沙袋堆码控制。 (3)箱室渐变段 按照最不利位置荷载渐变到一般位置荷载进行加载,不再另行计算。 (4)平均高度(2.64+1.12+1.12)/3=1.63m 8.3.6 预压标高测量点布置 (1)测点分层布置预压测量点布置分两层,上层布置在箱梁底模板上,用以 观测支架预压时所发生的总沉降量,及卸载后的弹性恢复量。下层测量点布置在 地面底垫木上,与上层测点对应,用以观测地基在支架预压时,地基的沉降和卸 载后的弹性恢复量。观测目的是既要观测地基的沉降量,又要观测支架、方木的 变形量。 (2)测点平面布置:
云南云桥股份建设有限公司 96

a、沿梁纵向每隔 1/4 跨径、跨中断面、墩位断面分别布置一个监测断面,设 置预压沉降观测点。 b、每个监测断面上的监测点设置 3 个,应对称布置。中心点和对称的腹板位 置共用 1 个,两侧翼缘板处各 1 个。 c、加载至 120%时所测数据与持荷 24 小时后的数据变化平均小于 1mm 时, 表明支架和地基已基本沉陷到位,可以卸载。否则还要继续持荷预压,直至支架 和地基沉陷到位方可卸载。支架在荷载作用下的非弹性压缩和非弹性沉陷在通过 预压即可消除。 8.3.7 标高测量方法 根据以上的预压荷载计算和测点布置设计,上层测点用标杆的方法设置测量 点,下层测点直接在第二层方木上订铁钉设点测量,保证位置准确,高度稳定。 用水准仪定期观测:加载前作一次系统的观测,作为原始数据;加载 60%测量 1 次;加载 80%测量 1 次;加载 100%测量 1 次;加载 120%测量 1 次。加载结束 后每天测量一次,直到预压结束。预压结束后,进行卸载,卸载完成后再进行一 次系统的观测。 8.3.8 测量结果及沉降量计算 A、支架总沉降量 K1 沉降观测结果用数理统计的方法进行计算,排除不合理的特殊点,计算出上 层可信观测点的平均沉降数 k1 及沉降代表值 K1,K1 作为底模板预设拱度的依据。 K1= k1+2S 式中:K1----支架沉降代表值(mm); k1----舍掉全部数据平均值± 2S 以外的点后,计算的沉降平均值(mm); S----均方差 B、地基沉降量 K2 下层观测点数据,用上述方法计算出下层可信观测点的平均沉降数 K2,即为 地基沉降量。 K2 =k2+2S 式中:K2 ----地基沉降代表值(mm);
云南云桥股份建设有限公司 97

k2----舍掉全部数据平均值± 2S 以外的点后,计算的沉降平均值(mm); S----均方差 C、非弹性变形沉降 K3 上层观测点卸载后的数据,用上述方法计算出上层可信观测点的平均沉降数 K3,即为支架及地基非弹性变形沉降总量。 K3 =k3+2S 式中:K3 ----地基沉降代表值(mm); k3----舍掉全部数据平均值±2S 以外的点后,计算的沉降平均值(mm); S----均方差 D、弹性变形量 K4 支架总沉降量 K1 减去非弹性变形沉降 K3 即为弹性变形量。 即:K4= K1-K3 8.3.9 预压时间 预压期拟定为 7 天,即加载完毕后,保证持续预压 7 天,以满足在施工时混 凝土浇筑后所产生一定的强度及预应力张拉的需要。 8.3.10 卸载 当预压时间按规定完成,预期的测量工作进行完,经监理工程师确认后,即 可进行卸载工作,卸载时采取均匀分层拆除,保证支架在拆除过程中受力均匀。 卸载顺序与加载顺序相反。分级分批卸载。卸载后,要再次复测各控制点标高, 以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸水后标高减去持荷后所测标高),用 总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变 形(即塑性变形)量。 预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。为减小人为观测 误差,应定人、定仪器观测,观测时间应选择在早晨或傍晚,避免在强光、高温 时进行。

云南云桥股份建设有限公司 98

9. 设置预拱度
根据观测结果调整底模标高,消除非弹性变形,预留弹性变形量。预拱度应 考虑梁体自重及荷载产生的挠度变形等因素,具体数值根据预压观测结果经计算 设置。其中,①预拱度为边跨跨中 2cm,中跨跨中 1.5cm,并在跨径范围内按二 次抛物线计算预拱度(以单跨计算)。②非弹性变形预留沉落值为:混凝土基础 3mm;顶托、底托处承压方木每个接头 2~3mm(桥规条文说明:第 407 页:沉 落值表)。③弹性变形预留值:根据不同高度、不同梁高、不同间距支架的实测 变形量总结掌握其规律。预压结果显示支架的弹性和非弹性变形值均在预留范围 内,符合规范和设计要求后方可转入下道工序施工。

10. 支架搭设和预压注意事项
10.1 支架搭设注意事项
(1)立杆基底间的高差大于 60cm 时,则可用立杆错节来调整。 (2)立杆的垂直度应严格加以控制,且全高的垂直偏差应不大于 5cm。 (3)脚手架拼装到 3~5 层高时,须检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并 在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动或空浮情况,并及时旋紧可调底座保 证垫实。顶托安装时须留富余的丝杆长度,外露的丝杆长度一般不得超过 30cm。 (4) 斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。 斜撑杆为拉压杆, 布置方向可任意。 一般情况下斜撑杆应尽量与脚手架的节点相连,但亦可以错节布置。

10.2 预压注意事项
预压加载过程中注意加载的顺序及保持均衡性。支架搭设和预压过程中,现 场技术负责人负责对支架进行检查,专职安全员值班,一是随时检查处理支架搭 设和预压时出现的变化,若有紧急情况及时向作业人员发出停止或撤离信号,并 向上级报告;二是禁止非施工人员进入支架预压区以防发生意外。

云南云桥股份建设有限公司 99

11. 模板和支架的拆除
11.1 模板拆除
根据设计的要求,待全联预应力张拉压浆封锚完成后,方可拆除底模及支架, 底模拆除时先松动支架可调托撑,再逐步依次拆除底模。由于侧向模板受力较小, 几乎不承受重量,所以侧向模板的拆除不需张拉完成,但必须满足承压模板在混 凝土强度达到设计要求的拆模强度后方可进行,侧向模板混凝土强度在混凝土灌 注完成待混凝土强度达到设计强度 50%时,不影响混凝土表面质量后即可一起拆 除侧向模板与翼缘模板。模板拆除时与钢管支架、角钢支架、对拉螺栓的拆除同 时进行。 箱室内模必须满足承压模板在混凝土强度达到设计强度的 50%后进行,拆模 时通过箱顶预留孔进出,预留孔尺寸为 80cm×60cm,设置位置一般在箱顶 1/4 跨度处。 模板拆除时应按设计的顺序进行,设计无规定时,应遵循先支后拆,后支先 拆的顺序,拆时严禁抛扔。 拆模时,要用手锤敲击板体,使之与混凝土脱离;由于每块模板的重量较大, 应先用钢绳作吊绳挂好,然后拆卸连接件;吊运前用钢绳固定,人工配合汽吊车, 防止晃动幅度过大,徐徐把模板吊放至地面。

11.2 支架拆除及卸落
当一联内的混凝土强度达到 95%设计强度,且全部预应力钢束张拉完毕方可 拆除支架。支架卸落采用一联内各跨同时落下,从箱梁边跨的跨中开始,对称均 匀地向墩台支点方向降低螺栓设施或对口楔子,拆除支架。 (1)拆除脚手架前,周围应设置警戒区,设有醒目警示标志,并有专人巡察, 严禁无关人员进入。 (2)拆除脚手架前,应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。 (3)拆除的脚手架与电线的安全距离不足时,应切断电源或采取可靠的安全 措施。
云南云桥股份建设有限公司 100

(4)支架拆除时应遵循先上后下,后搭先拆,一步一清的原则,部件拆除的 顺序与安装顺序相反,严禁上下同时进行,拆除时应采用可靠的安全措施。严禁 整排拉倒脚手架。 (5) 卸料时应由作业人员将各配件逐次传递或用绳索吊下到地面, 严禁抛扔。 (6)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养,清除杆件及螺纹上的粘污 物,变形严重的,送回修整;配件经检查、修正后,按品种、规格分类存放,妥 善保管。 (7)拆除杆件时,要互相告知,协调作业,已松开连接的杆部件要及时拆除 运出,避免发生误扶误靠。 (8)拆除作业中,因故中断作业,对未拆除部分应采取临时加固措施。

12. 箱梁混凝土浇筑施工顺序及施工技术方案
箱梁截面混凝土分两次进行浇筑,各梁段的施工应错开。箱体分层浇筑时, 底板和腹板一次浇筑完成,浇筑高度控制在翼板与腹板交接处,然后再浇筑顶板 和翼板,纵向逐孔分段浇筑,浇筑时应从跨中向墩顶方向浇筑,最后浇筑墩顶两 侧各 3 米左右范围内梁段及横隔梁,以防止在浇筑过程中墩顶位置出现竖向裂缝。 每座桥中的预应力箱梁应首先进行浇筑,方便浇筑完成后具有足够的张拉工 作平台。 箱梁纵向浇筑从每孔的最低点开始,按与路线纵坡一致的方向进行;若中间 有凸形竖曲线的,应从两头的最低点开始浇筑,向中间最高点处合拢。箱梁横向 浇筑严格按两侧均衡对称的原则进行,以保证支架体系的横向稳定。箱梁分预应 力砼连续箱梁和普通钢筋砼连续箱梁两种,箱梁内预应力筋布置复杂、非预应力 筋密集,施工难度大。为保证施工质量,拟采取如下措施: (1)混凝土由拌和站集中拌和、混凝土输送泵运送到位。每次灌注的混凝土 必须在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根据浇灌梁段混凝土的数量,结合 浇筑砼速度, 将浇灌梁段混凝土的初凝时间定为 4 小时左右, 将坍落度控制在 16cm 左右(可据混凝土振捣情况,适当调整不同部位的坍落度,如底腹板取较小值,腹
云南云桥股份建设有限公司 101

板取较大值)。为此,将在混凝土中掺加高效减水剂,粗骨料采用 5-31.5nm 连续 级配的碎石,细骨料为中粗砂,不同标号砼水泥采用 P42.5R、P52.5R 不同级别 的普通硅酸盐水泥。 (2)混凝土灌注顺序为:底板,腹板,顶板。混凝土在腹板的灌注分层厚度 为 40cm 左右。对厚度大于 40cm 的顶混凝土分两层灌注;对小于 40cm 的,一次 灌注到位。混凝土捣固视不同部位采用 Φ70 或 Φ50 和 Φ30 插入式振捣器。钢筋 密集处用小振捣器,钢筋稀疏处用大振捣棒。振捣棒距离模板 5—10cm。振动棒 移动距离不得超过振动棒作用半径的 1.5 倍, 振动棒的作用半径经试验确定。 至梁 段的混凝土不得直接倾倒入模, 而应先倒在预设的钢板土, 由二次拌合后经溜槽(根 据梁段的钢筋和波纹管的间距专门加工)入模。每次拌合的混凝土必须全部入模, 不得与下一盘混合。 对捣固人员要认真划分施工区域,明确责任,以防漏捣。振捣腹板时,振捣 时要先选好点,尽量布点均匀,并保证波纹管和压浆管不受损伤,锯齿板等钢筋 密集处要加强振捣。为便于观察振捣效果,必要时使用电或安全电灯等照明工具。 浇筑混凝土前,仔细检查模板的尺寸和牢固程度。在灌注过程中设专人加固模板, 以防漏浆和跑模。混凝土灌注前先将木屑、松散混凝土等杂物用水或高压风冲洗。 木模板要用水泡胀,防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前,对钢筋顶面要用布 或麻袋覆盖,以防松散混凝土粘附其土。混凝土倒入后,试验人员要检查混凝土 的坍落度、和易性,如有不当之处要通知拌合站及时调整。混凝土浇注完成后, 用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣,确保连接处密实、可靠。 等混凝土灌注结束后,要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的撒水养护。不同的季 节采取不同的养护措施:夏季覆盖麻袋或海绵后撒水养护;冬季除给搅拌用水加 热以保证混凝土的入模温度外,还需采取给梁段覆盖保温材料、封闭梁段阻止通 风对流、适当延长拆模时间等措施,以做好混凝土的保温养护工作。现场制作的 混凝土试块除一部分在标准养护室内养护外,其余的应与混凝土同条件养护。为 随时检查混凝土质量和控制端部凿毛、拆模、张拉时间,每个梁段需作 4—5 组试 件。顶面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平,顶板混凝土在初凝前进性横向拉毛, 端头板可在混凝土强度达到 10Mpa 以后予以拆除,并凿毛处理。
云南云桥股份建设有限公司 102

(3)将两次混凝土的浇注龄期差控制在 20 天以内。新旧混凝土的结合部位 应彻底清除浮浆和松散混凝土。 (4)混凝土灌注时应设专职指挥员,负责混凝土分配、坍落度调整、混振捣 和模板检查等事宜,以确保混凝土灌注按计划有序进行。

13. 施工用电方案
根据上庄子立交现场施工特点和施工工序安排 ,用电量大 , 施工时必须对其负 荷进行验算。

13.1 施工用电负荷计算
P=1.05×[K1∑P1/cosψ+K2∑P2+K3∑P3] P——用电总量,kVA P1——电动机额定功率 kw P2——电焊机额定功率 kw P3——室内、室外照明容量 kw K1——需要系数 K2——需要系数 K3——需要系数 K1=0.5~0.7,取 0.5 K1=0.5~0.7,取 0.5 K1=0.5~0.7,取 0.7

cosψ——功率因素,取 0.75 经现场调查拟投入机械设备 P1=70+35×2+10×2+20×2+25×2+35=285(kw) P2=30×15=450(kw) P3=20+20=40(kw) P=1.05×[0.5×285/0.75+0.5×450+1.0×40]=477.75kVA 分别利用本标段安装的三台 500kV 变压器可满足施工需要。

13.2 线路设计
主供电线路均采用三相五线制架空线路。电箱器至所有用电设备均采用相应

云南云桥股份建设有限公司 103

容量的橡胶电线以保证用电安全。从 500kV 变压器引出 2 个回路。 N1 回路:钢筋加工厂,砼拌和站。 N2 回路:接桥上架梁设备,现场照明。 为防止突然停电,配备一台 250KW 的发电机作为备用。

13.3 立交区用电规定
(1)施工用电设施投入运行之前,用电单位应明确用电的管理机构,明确管 理机构与维修班(组)的职责和管理范围。 (2)用电单位应建立变电室、配电室,内外线及电气设备维护检修安全操作 规程,参加维修的人员 必须熟悉这些规程和用电系统。 (3)电力施工人员应符合下列条件: A、体格检查合格; B、 具有电力专业知识, 熟悉电力施工技术安全规则并经考试合格, 持证上岗; C、能处理触电者的紧急救护。 (4)施工用电维护班(组),必须配备足够用的电气绝缘工具,并按电气试 验有关规定定期进行试验,严禁他用。 (5)严禁个人乱拉乱接电源。配电室和现场的开关箱,开关柜应加锁,钥匙 由维护人员掌握。 (6)遇雷电、暴风雨、雪等不良气候时,应停止室外工作。 (7)在雨期施工前,对现场所有动力及照明线路,供配电电气设施进行 一 次全面检查,对线路老化、安装不良、瓷瓶裂纹、绝缘降低以及漏电、跑电现象, 必须及时修理和更换,严禁迁就使用。 (8)配电箱、电闸箱等,要采取防雨、防潮、防淹、防雷等措施,外壳 要 做接地保护。 (9)线路架设时掌握气象预报情况,严禁在雷电降雨天气中作业。

13.4 临时供电
(1)临时发、配、变电站应设围栏(墙)防护,并设立标志,非工作人员严
云南云桥股份建设有限公司 104

禁进入。 (2)在电力设备(线路)上工作,必须采取以下安全技术措施。 A、工作票 制度。凡是在电力设备上(线路)工作必须填写工作票。工作票是电气、线路设 备上工作 的书面命令,工作票上应写明工作任务、时间、停电的范围、安全措施。 工作负责人和工作班成员、签发 人、准许人、工作人员应在上面签字。工作结束 后,应办理结束手续。 B、工作许可制度,在电力工作中许可办理工作票手续的值班员,在完成现场 的安全措施后,应会同 工作负责人到现场重新检查安全措施,证明需要工作的设 备确定无电压,并指明带电设备的位置和注意事 项,同工作负责人在工作票上分 别签名,完成许可手续后,方可开始工作。 C、工作监护制度,工作负责人就是工作人员的监护人。在完成工作许可手续 后,工作负责人应向工 作人员交代现场安全措施,带电部位,停电设备和其它注 意事项。监护人员必须始终在现场,发现问题及 时处理。 (3)在全部停电或部份停电的电气设备上工作,必须完成以下安全措施: A、确认已切断电源; B、检查施工设备上有无电压; C、装设短路地线; D、在工作地点悬挂标志牌; E、 上述安全措施, 应由值班人员进行, 对无人值班的电力设备 (包括电线路) , 应由工作票上指定的 专人执行。

13.5 临时照明
(1)室内照明配线应用瓷夹固定,严禁将电线拴在铁扒钉,铁线钉捆在无瓷 瓶的木桩、树木和铁架 或其它导电的金属物件上,或将电线捆扎在一起,严禁就 地拉线。 (2)施工工地、车间、仓库、办公室、宿舍等应按设计规定安装照明。不得 随意变动。必须增加或 拆改时,应由电工进行,严禁私自乱拉乱接。 (3)电线接头必须连接牢固,并用绝缘胶布包扎好。
云南云桥股份建设有限公司 105

(4)线路各种配件如瓷瓶、瓷夹、瓷管、瓷熔器、灯头等有破裂情况者不得 使用。 (5)熔丝的容量必须按用电负荷量装设,严禁用其它金属丝代用。 (6)定期检查用电安全,及时更换老化破损电线。

13.6 防雷保护
(1)位于山区或多雷区变压所,配电所应装设独立避雷装置。 (2)施工现场及临时生活区的下列设施均装防雷保护装置。 高度在 20m 及以上的井字架、大架子、塔吊、高大机具、烟囱、水塔以及在 施工的高大建筑工程等。

13.7 停电作业
(1)停电作业应执行工作票制度,严禁双方约时停送电。 (2)接到停电通知后,先验电,确认无电,立即在施工段两端装设接地线后 方可施工。工间休息时 不得破坏接地线。 (3)施工结束后,由负责人进行全面检查,确认无误,人员全部撤下,方可 拆除接地线,人员不得 再蹬杆施工。 (4)工作结束后,施工负责人应立即向工作许可人报告,工作许可人接到完 工报告,并与记录核对 无误后,恢复送电,新线路送电前应向有关单位发出正式 送电通知。

13.8 带电作业
(1)带电作业应使用绝缘工具,穿绝缘鞋或站在绝缘垫上。 (2)严禁同时接触带电体和接地体,以及同时接触两个带电体。 (3)高低压同杆架设,与高压保持足够距离,防止误碰高电压 设备。 (4)断开导线时应先断相线,后断零线、接续导线时顺序相反。 (5)低压带电作业时,不得带负荷接续导线。
云南云桥股份建设有限公司 106

安全用电贯彻执行"安全第一,预防为主" 的方针,确保在施工现场用电中的 人身安全和设备安全,并使施工现场供、用电设施的设计、运行及维护做到安全 可靠。

13.9 防护措施
(1)大型机械设备的外壳采取用可靠的接地保护。 (2)电器设备的工作零线于保护接地线必须分开,保护零线上严禁设开关或 熔断器。 (3)熔断器和插座规格应满足被保护的线路所需的要求,严禁使用不合格熔 断器,严禁使用铜丝代替熔丝。 (4)熔体熔断后,必须查找原因,经符合无误后方可更换,装好后方可送电。 (5)插销和插座必须配套使用。 (6)用电设备接地线采用并联接地方式,严禁串联接地或接入零线。 (7)接地线采用焊接、压接、螺栓连接或其他可靠方法连接,严禁缠绕或勾 挂连接。

13.10 配电系统
(1)配电箱和开关应安装牢固。 (2)地面上所设的配电箱和开关箱,位置需高出地面,附近不可堆杂物。 (3)配电箱和开关箱的进线口和出线口设于侧面或底面,电源引出设防水弯 头。 (4)照明和动力用同一配电箱时,应分别配刀闸。

13.11 移动式电动工具和手持电动工具
(1)长期停用或新领用的移功式电动工具和手持式电动工具在使用以前应进 行检查是否有漏电情况发生。 (2) 使用的移动式电动工具当采用插座连接时, 插座插头应无损伤、 无裂纹、 且绝缘良好。
云南云桥股份建设有限公司 107

(3)使用的移支式电动工具,人员因故离开现场暂停工作或突然停电时,应 拉开电源。 (4)使用的移动式电动工具应加装高灵敏性漏电保护装置。 (5)使用的移动电动工具,其电缆丝应按电器规格和使用环境要求选用,电 缆避开热源,不得在地上拖拉。

13.12 电焊机
(1)电焊机应按区域标高层集中布置。 (2)室外电焊机应设置在干燥场所,并设遮棚。 (3)电焊机外壳必须可靠接地。 (4)电焊机的裸露导电部分和转动部分应装安全护罩。 (5)电焊把钳绝缘必须良好。 (6)电焊机二次引出线长度不宜大于 30cm。

13.13 照明
(1)照明线路应布置整齐,位置相对固定。 (2)顶管照明采用低压照明小于 36V。 (3)照明线路不得接触潮湿地面,不得接近热源和直接挂于金属钩挂上。 (4)照明开关应控制相线,当采用螺口灯头时,相线应接在头上。 (5)照明灯具于易燃物之间,应按规定保证-定的安全距离,当间距不够时, 应采用有效的隔离措施。

14. 质量保证措施
14.1 质量管理体系
我公司一贯坚持质量第一的方针,视质量为生命,终身负责,按照我司制定 的质量手册程序文件开展质量活动,使所有质量活动,自始至终处于受控状态。 以“人、机、物、艺、环”质量五大要素为本,重点抓好过程控制。使质量保证
云南云桥股份建设有限公司 108

体系持续有效运行。

14.2 质量方针
规范管理、科学施工、为顾客提供满意产品。

14.3 质量目标
单位工程一次交、竣工验收合格率达到 100%,顾客满意率达到 95%以上。

14.4 质量自检系统
本项目实行内部三级自检系统,各施工班组班长负责自检,自检合格后工区 专职质检员验收,合格后填写工序检验通单送项目部工程技术部质检组查,三级 检查合格后报监理工程师验收。

14.5 项目管理质保措施
(1)质量责任制 (主要负责人) a、项目经理 ①、在上级的领导下,认真贯彻我司的质量方针和目标, 组织制订具体措施 并确保项目经理部全体人员理解和贯彻。 ②、根据质量计划,结合项目工程的实际,建立健全组织机构,配齐所需资 源,落实质量管理。 ③、全面履行项目工程的质量管理职责,对工程重大、大质量事故负全面责 任。 ④、主持项目工程的质量策划,参与、组织质量审核,组织落实纠正措施, 并督促实施。 ⑤、深入工地调查研究,及时推广保证工程质量的先进施工方法,表彰奖励 质量管理先进集体和个人。 ⑥、加强质量管理知识学习,支持质量检验人员的工作,主持召开 QC 小组 成果发布会。
云南云桥股份建设有限公司 109

⑦、坚持“质量第一”的思想,推进创优工程活动。 b、项目总工程师 ①、在项目经理的领导下, 认真贯彻我司的质量计划和目标,组织制订项目 工程的质量保证措施。 ②、严格项目工程的施工和质量检验管理,并对其工程质量负责。 ③、制订和实施项目工程质量计划,加强施工过程控制,对因技术管理原因 造成的重大、大质量事故负全责。 ④、监督检查采购物资的检验和试验及设备的控制,主持不合格品的评审和 处理。 ⑤、推广应用统计技术,加强文件和资料的控制,建立质量记录。 ⑥、制订和实施纠正措施和预防措施,严把“图纸、测量、试验”关。 ⑦、主持编制项目工程实施性施工组织设计,明确其技术保证和质量保证措 施。 ⑧、组织推广和应用“四新”技术,主持关键工序和人员培训,编写有关成 果报告和施工技术总结。 (2)质量体系主要要素控制 a、物资采购 ①、做好市场调查,从中选择几个生产管理好、质量可靠的厂家作为待定的 分包方,并列入档案。 ① 从待定的分承包方产品中取样试验。 ② 试验合格后,进行比较,从中选择最优厂家,经项目经理认定作为合格的 供应方,建议供货关系。 ④、建立供应方档案,随时掌握生产状况的质量控制,促使提供稳定合格产 品,否则重新认定合格的分承包方。 b、顾客(业主)提供产品(半成品、成品)控制。 ①、顾客提供的产品符合工程设计、技术规定的要求。 ②、顾客提供的产品如有不符合规定者,及时通知顾客派人处理。 ③、对顾客提供的产品应作好标识,并作好记录,保证可追溯性。
云南云桥股份建设有限公司 110

④、安质和试验部门负责对顾客提供产品的检验和试验。 c、产品标识和可追溯性 ①、采购产品 用于工程上的原材料(包括钢材、水泥、砂、石料及外加剂、外掺料)及主 要辅助材料在存放地悬挂标牌进行标识,并作好记录。 检验测量试验及其它施工设备在仪器设备上贴标签标识,并作好记录。 ②、工程施工过程产品 工程施工过程中的每道工序、每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识 用质量检查证和质量记录来载明。 产品标识记录和控制由工序技术人员、领工员、材料员、试验员及质检员进 行实施,以确保根据产品标识。实现对工程质量形成过程、状况的追溯。 d、施工过程控制 ①、严格执行 ISO9000(GB/T1900)系列标准,及合同要求,补充完善内部 质量保证体系,保证工程质量优良率达 90%以上。 ②、建立以项目经理为组长,总工程师为副组长,项目各部室负责人为组员 的创全优领导小组,主持和组织项目创优活动,实行总工程师质量总负责,质量 管理工程师专职监察,各单项工程和施工工序,工艺负责人和技术负责人质量责 任制,使创优落实到人头和各项具体工作,做到分兵把关,层层包保。 ③、运用全面质量管理原理,抓好施工全过程质量控制,开工前即组织技术 人员及有关管理人员,生产骨干熟悉设计标准和相关施工规范,制定实施性施工 组织设计的同时,一并制定施工细则和质量措施。施工中,首先把好技术标准关, 作好技术交底,其次抓好测量复核和试验检验,第三严格施工纪律和劳动纪律, 严格各工序质量检验与控制,确保工程一次合格,一次成优。 ④、认真执行质量管理制度,把施工图审签制,技术交底制,质量自检互检 专检“三检制”,隐蔽工程检查签证制,安全质量检查评比奖罚制,验工计量质 量签证制,分项工程质量评定制,质量事故(隐患)报告处理制等行之有效的质 量管理制度,具体到施工活动中去,使质量控制做到群众结合,上下结合、内外 结合、贯穿施工全过程。
云南云桥股份建设有限公司 111

③ 开展技术培训,组织技术攻关,解决质量管理中的难点,对本项目工程中 的桩基、墩柱、预应力箱梁等关键部位,分别成立 QC 小组和技术攻关小组,解 决施工技术和安全生产难关,确保工程创优。 ⑥、坚持“预防为主,检验把关结合”的方针,加强对原材料,中间产品质 量的检验,杜绝不合格材料在工程中使用,按规定及时检测砼强度,据以指导配 合比调整或改进施工工艺,达到结构工程内实外美。 ⑦、工程质量工作质量与分配挂钩,质量不合格的,不能计量,不准验收, 出了质量事故,按规章制度予以处罚,并将合同规定的优良工程奖励用在施工过 程中。 e、不合格品的控制 ①、对不合格原材料,不合格半成品及不合格成品(工程)要进行有效控制, 确保不合格的材料不投入使用,不合格品不转序,不交付。 ②、在施工中若发现不合格原材料,不合格半成品,成品要进行及时有效的 处理,以满足其使用功能。 ③、在施工中若发现事故,坚持按“三不放过”原则进行处理。 f、纠正和预防措施 ①、在施工过程中,全面贯彻以预防为主的原则,有效地采取纠正和预防措 施,防上发生不合格品。 ②、对施工中可能出现的质量事故或质量通病,先分析原因,找出可能出现 的影响因素, 归纳出主要影响因素,再针对主要因素制订相应的对策措施,并责 成专人负责执行,专人检查,限期完成。 g、质量记录 ①、质量记录是提供产品质量符合规定要求和质量体系有效运行的真实,准 确的依据,因此质量记录按规定要求做到真实,准确,及时,完整。 ②、质量记录严格按施工合同要求建立,并指定专人进行填写和填报。 ③、质量记录由工程部归档管理,项目部每月组织相关业务部门进行监督检 查, 以确保质量记录的连续性和完整性。 (3)具体管理措施
云南云桥股份建设有限公司 112

a、组织严密完善的职能管理机构,按照我司保证质量体系正常运转的要求, 依据分工负责,相互直辖的管理原则,层层落实职能、责任、风险和利益,保证 在整个工程施工生产的过程中,质量保证体系的正常运作和发挥保障作用。 b、施工前,组织技术人员认真会审设计文件和图纸,切实了解和掌握工程的 要求和施工的技术标准,理解业主的需要和要求,如有不清楚或是不明确之处, 及时向业主或设计单位提出书面报告。 c、根据工程的要求和特点,组织专业技术人员编写具体实施的施工组织设计 和施工计划, 确定并落实配备适用的实施设备,施工过程控手段,检验设备辅助 装置资源(包括人力)以达到规定的质量。若工程施工情况因客观原因发生变化 时,及时对已制定的施工方案和有关程序进行修订和变更,并严格按照质量体系 控制程序的要求,报送有关部门谁审批后方可实施,以确保方案和程序的科学性 及可行性,并做好变更后的标识和记录工作。 d、做好开工前及各部位,工序正式施工前的技术交底工作,按照三级技术交 底(即公司、项目部、施工队)的要求,使各级施工人员清楚和掌握对将进行施 工的工程部位﹑工序的施工要求,施工工艺,技术规范,特殊和重点部位的特点, 真正做到心中数,确保施工操作过程的准确性和规范性。 e、配齐满足工程施工需要的人力资源,有针对性地组织各类施工人员学习相 关的工程技术及操作规范,并进行必要的施工前的岗位培训,以保证工程施工的 技术需要,特殊工种作业人员须持有效上岗操作证,工程施工的技术人员,组织 管理人员必须熟悉本工程的技术,工艺要求,了解工程的特点和现场情况,以确 保工程施工过程的正常运转。 f、配齐满足工程施工需要的各类设备。自有设备必须经检修,试机检验合格 后,方能进场施工,外租设备在进场前,要对其进行检验和认可证明能满足工程 施工需要后,方可进场施工,保证各类设备能够保持过程能力,满足整个工程施 工的需要。 g、组织强有力的测量人员进行测量控制,测量是整个工程的基础,是工程推 进的指挥棒,我们将严格按照质量体系管理对测量质量控制的要求,实行从放线 到竣工的“一条龙”质量控制程序,严格执行复核制度﹑交底签认制度和向监理
云南云桥股份建设有限公司 113

工程师报批制度,以“放准,勤复、点、线、面通盘控制”的方法,确保测量工 作,特别是流水位标高及路面的准确无误。并做好测量原始记录的保存归档工作。 h、对经认可适宜施工过程的方案、方法、工艺技术参数和指标进行严密的监 视和控制,保证在具体的施工操作的过程中,能够按照承建商和顾客的期望实现, 尤其是对工程的柱基施工,预应力张拉等重点工序,要专门制定施工方案,并加 大监视的力度和控制的手段,使工程施工的每个部位、工序的形成均达到优良标 准。 i、 严格按照施工组织设计和操作规程,高起点、高质量地做好每道工序的“第 一”,即第一次模板安装,第一次钢筋绑扎,第一次预应力张拉,第一次浇砼等, 将每个“第一”的质量检验数据结果定位在优起点上,并认此做样板通过高标定 位的全方位控制手段,确保每道工序、每个部位、整项工程最终达到优良工程以 上。 j、通过严把过程检验和试验关,保证工程施工的每一段、每个部位的质量在 施工的过程中已受到控制。严格按照“过程检验和试验控制程序”的内容和要求, 保证三级验收制度效能,及时组织质安和施工人员及有关技术人员对各工序进行 自检,并按检验点分类和有关规程规范进行检验、试验、标识和记录,对于出现 的问题,及时组织有关人员进行研究分析,制订纠正和预防措施并确保其实施效 果的达到,及时通知业主监理单位,经现场检查检验认可后,才能进行下一工序 的施工。 k、合理的施工进度也是保证工程质量的必要手段之一。我们将对施工进度进 行合理的计划和实施,通过网络计划、节点控制、工期中间排序法等现代施工管 理方法,力争在合同工期内,提前完工,将施工进度控制在最合理、最便于质量 控制的节奏上,确保优质,高效,低成本的目标实现。 l、我司自行采购的材料,必须在供货质量、信誉,供货能力等方面已经评价、 有保证持续供料能力的分承包方处采购。做好材料进货检验和标识工作。按质量 体系标准和要求,从进货、检验、试验、进仓、登记、标识、使用等全过程,层 层把关,确保材料质量。对于顾客提供的材料,我们也将按照质量体系之“顾客 提供产品的控制程序“要求,使用必要的检验和试验手段,确保材料质量时时处
云南云桥股份建设有限公司 114

于控制中。做好各种材料的质量记录和资料的整理和保存工作,使用权各种证明、 合格证(单)、验收、试验单据等齐全,确保其可追溯性的完整性。 m、 确保各种试验的时效性和准确性,在加强实验室对本工程各种试件的测试 工作的基础上,现场设立专(兼)职试件人员,配合试验室工作,并严格按照“试 验室规程”开戮现场院各种试验工作,保证按照规范要求做好各类原材料、半成 品预构件﹑混凝土、砂浆等到的抽检和复检工作,通过 试验,优化配合比,测定 工艺参数,切实起到把好质量关,用数据和分析图表配合和指导现场施工质量。 n、对于各类测量仪器,如经纬仪,水准仪,测距仪等,以及试验设备,如磅 称等,须按规定做好计量检定工作,并在使用的过程中,随时发现掌握可能出现 的偏差,以保证计量设备的准确。

15. 脚手架作业技术安全措施
15.1 机构组织保障
为了确保工程顺利施工和人员生命财产的安全,本着“预防为主,安全第一, 综合治理”的方针和生产必须安全的原则,我项目部根据《安全生产法》的要求 成立了以项目经理为组长的安全领导工作小组,落实责任,确保责任到人,并制 定专门的考核办法,定期进行考核。安全领导工作小组人员名单如下: 组长:海宇帅(项目经理) 副组长:马义杰(项目副经理)、黄建祥(项目总工程师) 专职安全员:胡志兴、罗文杰、沈帅、郭逢云、张宏桥、马成伟、马海涛 组员:李汝、王绍强、沈帅、夏强、杨涛、朱发锐、马海涛

15.2 安全教育和培训
开工前对各工序作业人员进行系统安全教育和培训,以各种形式调动全体作 业人员安全生产的自觉性,提高从业人员的安全生产意识,做到遵章守纪、按章 操作、文明施工。把安全生产工作落到实处。安全教育和培训必须经常化、制度 化。
云南云桥股份建设有限公司 115

15.3 编制安全技术方案和实施措施
按施工组织设计和工艺流程科学施工。编制详细的安全技术方案和实施措施, 及时做好施工技术、安全技术交底和安全专项方案培训,加强劳动安全防护,抓 好现场安全管理,采取必要的安全措施,做到安全施工,文明生产。

15.4 安全制度保障
(1)建立安全生产的规章制度和操作规程。并根据各专业、工种、各个工序 环节、各种季节气候条件和作业针对性要求,完善安全管理制度; (2)坚持“三同时”制度和“四不放过”原则; (3)坚持施工前交底,完工后评审; (4)坚持班组安全日活动,每周安排一个晚上开展施工安全活动; (5)坚持定期安全检查制度。项目经理部每半个月开展一次安全检查、分队 每周各检查一次,安全员至少每天巡查一次; (6) 施工期间, 严禁非施工人员进入施工区。 外单位参观人员要有专员陪同。 (7)抓好施工现场用电安全管理,严格按规范、规定要求;根据季节特点, 制定防潮湿、防塌方、防火等措施;夜间操作和加班作业要增加照明和防疲劳保 护监护措施。

15.5 安全技术措施及要求
(1)一般安全要求 1)脚手架搭设前必须根据工程的特点按照规范、规定,制定施工方案和搭设 的安全技术措施。 2)施工现场的入口处设置“五牌一图”,工程总平面布置图和工程概况牌、 管理人员及监督电话牌、安全生产规定牌、消防保卫牌、文明施工管理制度牌, 以接受群众监督。在场区有高处坠落、触电、物体打击等危险部位悬挂安全标志 牌。 3)施工现场的孔、洞、口、沟、坎、井及建筑物的临边应设置围挡、盖板、 警示标志、夜间设置警示灯。
云南云桥股份建设有限公司 116

4)施工现场的用电线路、用电设施的安装使用,应当符合临时用电规定和安 全操作流程,并按照施工组织设计进行架设,严禁任意拉线架电。 5)采取措施控制污染,做好施工现场的环境保护工作。 6)对作业人员进行安全技术交底,告知作业人员脚手架搭设方案、安全注意 事项、可能导致的事故和应急救援措施,必要时加以演练。 7) 操作人员应持证上岗, 严格执行 《公路工程施工安全技术规程》 (JTJ076-95) 之 8.4、8.9 等规定。操作时必须佩带安全帽、安全带、穿防滑鞋。 8)脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术 培训考核管理规定》经考核合格,领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进 行。 9)操作人员应持证上岗。操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。 10)脚手架与高压线路的水平距离和垂直距离必须按照“施工现场对外电线 路的安全距离及防护的要求”有关条文要求执行。 11)大雾及雨、雪天气和大风时,不得进行脚手架上的高处作业。雨、雪天 后作业,必须采取安全防滑措施。 12)脚手架搭设作业时,应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地 进行搭设,矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保 已搭部分稳定。 13)搭设作业,应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员的安全: a.在支架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带及安全帽,保证作业的安全。 脚下应铺装脚手板,并应铺设平稳,且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时, 用于落脚或抓握、把(夹)持的杆件均应为稳定的构架部分,着力点与构架节点 的水平距离应不大于 0.8m,垂直距离应不大于 1.5m。位于立杆接头之上的自由 立杆(尚未与水平杆联接者)不得用作把持杆。 b.支架上作业人员应作好分工和配合,传递杆件应掌握好重心,平稳传递。不 要用力过猛,以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序,要相互询问并确 认后才能进行下一道工序。 c.作业人员应佩戴工具袋,工具用后装于袋中,不要放在架子上,以免掉落伤
云南云桥股份建设有限公司 117

人。 d.架设材料要随上随用,以免放置不当时掉落。 e.每次收工以前,所有上架材料应全部搭设上,不要存留在架子上,而且一定 要形成稳定的构架,不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。 f.在搭设作业进行中,地面上的配合人员应避开可能落物的区域。 g.人力弯管时,应选好场地,防止滑倒和坠落,操作时面部要避开。 h.所有扶梯都应有防护脚、防滑绳或钢管护栏,使用角度为 60°~70°为宜, 严禁使用缺档、断档扶梯。 14)支架上作业时的安全注意事项: a.作业前应注意检查作业环境是否可靠,安全防护设施是否齐全有效,确认无 误后方可作业。 b.作业时应注意随时清理落在架面上的材料,保持架面上规整清洁,不要乱放 材料、工具,以免影响作业的安全和发生坠物伤人。 c.在进行撬、拉、推等操作时,要注意采取正确的姿势,站稳脚跟,或一手把 持在稳固的结构或支持物上,以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手 架上拆除模板时,应采取必要的支托措施,以防拆下的模板材料掉落架外。 d.当支架高度不够、需要垫高时,一定要采用稳定可靠的垫高办法,且垫高不 要超过 50cm;超过 50cm 时,应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时,应相 应加高防护设施。 e.在支架上运送材料经过正在作业中的人员时,要及时发出“请注意”、“请 让一让”的信号。材料要轻搁稳放,不许采用倾倒、猛丢或其他匆忙卸料方式。 f.严禁在支架上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面 上抢行、跑跳,相互避让时应注意身体不要失衡。 15)在脚手架上进行电气焊作业时,要铺铁皮接着火星或移去易燃物,以防 火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时,及时予以扑灭。 16)其他安全注意事项: a.运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升,并绑扎牢固。尽量避 免或减少用人工层层传递。
云南云桥股份建设有限公司 118

b.除搭设过程中必要的人员在步架的外层作业外, 其余作业人员不得攀缘脚手 架上下,应走楼梯或另设安全人梯。 c.在搭设脚手架时,不得使用不合格的架设材料。 d.作业人员要服从统一指挥,不得自行其是。 17)钢管脚手架的高度超过周围建筑物或在雷暴较多的地区施工时,应安设 防雷装置。其接地电阻应不大于 4Ω 。 18)在脚手架上作业时的规定: a.作业面上的荷载,包括脚手板、人员、工具和材料,当施工组织设计无规定 时,应按规范的规定值控制,即结构脚手架不超过 3KN/m2。 b.脚手架铺装脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定。 c.垂直运输设施(如物料提升架等)与脚手架之间的转运平台的铺板层数和荷 载控制应按施工组织设计的规定执行,不得任意增加铺板层的数量和在转运平台 上超载堆放材料。 d.支架面荷载应力求均匀分布,避免荷载集中于一侧。 e.较重的施工设备(如电焊机等)不得放置在脚手架上。严禁将模板支撑、缆 风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。 19)架上作业时,不要随意拆除基本结构杆件和连接件,因作业的需要必须 拆除某些杆件时,必须取得施工主管和技术人员的同意,并采取可靠的加固措施 后方可拆除。 20)在脚手架搭设、架上作业及脚手架拆除过程中,由项目安全员监督该《方 案》的实施情况,及时发现和处理《方案》在实施过程中出现的偏差和存在的隐 患,不能及时处理的报请项目部相关领导和公司相关部门协调解决,必要时安全 员有停工处置权。 架上作业时,不要随意拆除安全防护设施,未有设置或设置不符合要求时, 必须补设或改善后,才能上架进行作业。 21)脚手架拆除作业前,应制订详细的拆除施工方案和安全技术措施。并对 参加作业全体人员进行技术安全交底,在统一指挥下,按照确定的方案进行拆除 作业,注意事项如下:
云南云桥股份建设有限公司 119

a.一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件 和先结构件后附着件等顺序、一件一件地松开联结、取出并随即吊下(或集中到 毗邻的未拆的架面上,扎捆后吊下)。 b.拆卸脚手板、杆件、门架及其他较长、较重、有两端联结的部件时,必须要 两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业,防止把持杆件不稳、失衡而发生 事故。拆除水平杆件时,松开联结后,水平托持取下。拆除立杆时,在把稳上端 后,再松开下端联结取下。 c.多人或多组进行拆卸作业时,应加强指挥,并相互询问和协调作业步骤,严 禁不按程序进行的任意拆卸。 d.因拆除上部或一侧的附着拉结而使架子不稳时,应加设临时撑拉措施,以防 因架子晃动影响作业安全。 e.拆卸现场应有可靠的安全围护,并设专人看管,严禁非作业人员进入拆卸作 业区内。 f.严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运 出拆卸区域,保持现场文明。 (2)安全技术要求 1)构架结构 在满足使用要求的构架尺寸的同时,应确保以下安全要求: ①构架结构稳定 a.构架单元不缺基本的稳定构造杆部件。 b.整体按规定设置斜杆、剪刀撑或撑、拉件。 c.在通道、洞口以及其他需要加大尺寸(高度、跨度)或承受超规定荷载的部 位,根据需要设置加强杆件或构造。 ②联结节点可靠 a.杆件相交位置符合节点构造规定。 b.联接件的安装和紧固应符合要求。 2)基础(地基)和拉撑承受结构 a.脚手架立杆的基础(地基)应平整夯实,具有足够的承载力和稳定性。设于
云南云桥股份建设有限公司 120

坑边或台上时,立杆距坑、台的上边缘不得小于 1m,且边坡的坡度不得大于土的 自然稳定角,否则,应作边坡的保护和加固处理。脚手架立杆之下必须设置垫座 和垫板。 b.脚手架的撑拉点和悬空挂 (吊)点必须设置在可靠地承受撑拉荷载的结构部 位,必要时应进行结构验算。 3)安全防护 脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护,防止架上的人员和物品 发生坠落。 ①搭设和拆除作业中的安全防护: a.作业现场应设安全围护和警示标志,禁止无关人员进入危险区域。 b.对尚未形成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。 c.在无可靠的安全带扣挂物时,应挂设安全网。 d.设置材料提上或吊下的设施,禁止投掷。 ②作业面的安全防护: 脚手架作业面上的脚手板必须满铺,不得留有空隙和探头板。脚手板与结构 物之间的距离一般不应大于 20m。脚手板应与脚手架可靠拴结。 作业面的外侧立面的防护设施视具体情况可采用:挡脚板加二道防护栏杆; 二道防护横杆满挂安全立网;其他可靠的围护办法。 ③临路防护视具体情况可采用: a.采用彩钢瓦进行的临路面完全封闭; b.临路防护视情况在支架上设置悬臂防落网。 ④人行和运输通道的防护: a.贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必须设置板篷。 b.上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步,并设栏杆防护。 ⑤吊挂架子的防护。 当吊、挂脚手架在移动至作业位置后,应采取撑、拉措施将其固定或减少其 晃动。 4)用电安全
云南云桥股份建设有限公司 121

①一般用电安全 a.所有移动电具,都应在漏电开关保护之中,电线无破损,插头插座应完整, 严禁不用插头而用电线直接插入插座内。 b.焊接时,要持特殊工种操作证件工作,并有监护人员和配备灭火器材。 c.各类电动工具,要管好、用好,经常清洗、注油,严禁机械带“病”运转, 各类防护罩应完整无缺。 d.材料室内不得使用超过 60W 的灯泡,严禁使用碘钨灯和家用电加热器(包 括电炉、电热杯、热得快、电饭煲)取暖、烧水、烹饪。 e.电器设备所用保险丝的额定电流应与其符合容量相适应。 禁止用其他金属代 替保险丝。 f.办公室、更衣室等照明安装导线应用绝缘子固定,不准用花线、塑料胶质线 乱拉。 g.现场所用各种电线绝缘不准有老化、破皮、漏电等现象。 ②在脚手架上进行电气焊作业时,要铺铁皮接着火星或移去易燃物,以防火 星点着易燃物。并应有防火措施: a.五十米设置两个手提式干粉灭火器。 b.二十米设置一个两立方的防火沙堆、四把方铲。 5)脚手架的管理和使用 a.设置供作业和检查人员上下使用的安全扶梯、爬梯或倾斜道。 b.搭设完毕后应进行检查验收、验收合格后方可使用。 c.在脚手架上同时进行多层作业的情况下,各作业层之间应设置可靠的防护 棚,以防止上层坠物伤及下层作业人员。 d.维修、加固。脚手架施工方案中,应包括脚手架拆除的方案和措施,拆除时 应严格遵守。 (3)预压沉降 支架搭设完后,为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求, 采取对支架预压的方法以消除变形,具体做法如下: 1)设置沉降观测点
云南云桥股份建设有限公司 122

支架搭设、立模作业程序完成后,每跨顺桥向 1/4 跨、1/2 跨、3/4 跨、及前 后两支点处设置支架沉降观测截面,每个观测截面沿横向对称设置不少于 3 个观 测点(根据箱梁底部宽度具体设置),从而形成一个沉降观测网。 根据以上的预压荷载计算和测点布置设计,上层测点用标杆的方法设置测量 点,下层测点直接在第二层方木上订铁钉设点测量,保证位置准确,高度稳定。 用水准仪定期观测。加载结束后每天测量一次,直到预压结束。预压结束后,进 行卸载,卸载完成后再进行一次系统的观测。 2)加载预压及卸载 预压材料采用沙袋,分次进行预压,以检验支架设计的合理性和支架结构的 可靠性,并可校验支架变形及地基变形情况。待消除支架非弹性变形量及压缩稳 定后测出弹性变形量,加载预压前首先布设沉降观测点,逐渐加沙袋至设计重量, 沙袋加载总重量为 1.2 倍的总承载重量, 以消除地基沉降和支架的非弹性变形。 加 载采取分级进行,使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。 本桥加载可分四级进行; 加载 60%测量 1 次; 加载 80%测量 1 次; 加载 100% 测量 1 次;加载 120%测量 1 次。。全部加载后,不可立即卸载,需等地基及支架 观测稳定后再逐级卸载(主要是地基沉降值变化幅度稳定后才可卸载)。根据卸 载前后观测数据计算出地基沉降、弹性变形及非弹性变形,并根据地基及支架的 弹性变形设置预拱度。 3)沉降观测 沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程,在开始加载前必须进行首次观测, 作为沉降观测的零点,接着加上第一次荷载,加载后立即再观测,得出施加第一 次荷载后的地基沉降、支架变形;施加第二次荷载前再观测,然后施加第二次荷 载并立即观测,得出施加第二次荷载后的地基沉降、支架变形;施加第三次荷载 前再观测,得出施加第三次荷载后的地基沉降、支架变形;施加第四次荷载前再 观测,得出施加第四次荷载后的地基沉降、支架变形。观测工作在预压时间内一 直进行,一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行,在 一个连续的梁段范围内不得分成几段后加载或卸载。每级加载及卸载均应进行测 量并详细记录,预压结束卸载完成后,根据地基沉降观测记录、支架变形记录,
云南云桥股份建设有限公司 123

确定模板高度,设置预拱度。 4)实施过程: a.准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重,以确定各施工区段的加载重 量。 b.根据试验数据, 绘制支架的弹性变形和非弹性变形图, 确定弹性变形调整值。 c.加载试验结束后,请有关人员对满堂支架进行检查,确定安全,可行性签证 后,方可进行下道工序施工。

15.6 应急预案
(1)总则 a.制定本预案的目的 为加强对突发事故的应急处理能力,在重大事故发生时能够及时予以控制, 有效地实施现场抢救,防止事故的扩大,最大限制的减少人员伤亡和财产损失, 特制定本应急救援预案(以下简称“预案”)。 b.应急工作原则 本“预案”的制定严格遵循“预防为主,常备不懈”的原则。 c.编制依据 本“预案”的编制依据《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国劳动 法》、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》、《职 业健康安全管理体系规范》。 d.适用范围 本“预案”适用于昆明市黄土坡至马金铺高速公路第六合同段项目经理部。 (2)生产经营单位的危险性分析 针对项目部目前所承建桥梁工程的脚手架搭设作业情况,存在以下基本特点: a.施工周期长,人力、物力投入大。 b.工程量相对较大,均为露天作业。 c.施工涉及面广,且多为手工作业,劳动强度大,作业环境条件较为艰苦。 d.施工作业层劳务人员整体素质差。
云南云桥股份建设有限公司 124

e.施工作业易受地理环境及季节气候条件的影响。 (3)主要危害 1)支架搭设中的坍塌 a.原因:支架搭设速度不均匀,造成某一区域搭设高度过高,且未及时加以固 定(水平加固杆件和剪刀撑等加固支撑);支架底部底托未垫实,造成局部失稳 坍塌。 b.预防: 要求支架搭设速度均衡; 及时对已搭设的支架进行固定 (包括扫地杆、 水平加固杆件和剪刀撑等的加固设置);地基加固应严格按照施工方案认真进行, 检查每个底托的垫实情况,及时垫实。 c.处理:对坍塌临边先进行加固,然后拆除坍塌的支架,重新按施工方案要求 搭设。 2)浇筑箱梁混凝土时的坍塌 a.原因:个别支架失稳,引起连锁反应,造成局部甚至整体坍塌;局部模板底 部木方断裂引起局部坍塌。 b.预防:选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料,选用无裂纹、无结 疤的合格木料,且须正确的布设支架。 c.处理:立即停止浇筑混凝土,并对坍塌区域的混凝土加以清除(必须扩大清 除范围,以减少日后凿除的工作量)。然后待混凝土终凝后,开始清理现场;拆 除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋;清除地面废料;更换支架、模板、 木方和钢筋,重新浇筑混凝土。 3)预应力张拉时的坍塌 a.原因: 未完整地设置好剪刀撑及水平杆等以保证支架的整体稳定性;预应力 张拉过程,梁体起拱变形,对支架产生水平力,而支架的稳定性不足以抵御该水 平力,造成坍塌。 b.预防:支架搭设严格按照施工方案进行,确保支架的整体稳定性,局部可以 将支架与立柱联

推荐相关:

满堂支架现浇连续箱梁施工方案.doc

满堂支架现浇连续箱梁施工方案 - 四川川交路桥有限责任公司沱江三桥项目部 1. 工程概况 西岸引桥箱梁施工方案 1.1 西引桥连续梁及人行下桥坡道设计 西引桥工程...

30m现浇连续箱梁满堂支架施工方案.doc

30m现浇连续箱梁满堂支架施工方案 - 潼南区别口镇飞凤村杨家坝乌木桥工程 (K0+000~K0+038.5 段) 现浇箱梁脚手架 基础施工专项方案 编制: 审核: 审批: ...

公路桥梁连续箱梁支架法现浇专项施工方案(最新整理).doc

公路桥梁连续箱梁支架现浇专项施工方案(最新整理) - 如有你有帮助,请购买下载,谢谢! 连续箱梁支架现浇专项施工方案 编制说明:连续箱梁支架现浇普遍采用竹胶...

现浇连续箱梁满堂支架施工方案_图文.ppt

现浇连续箱梁满堂支架施工方案 - 昆明市主城二环快速系统改扩建工程东二环段 石闸立交 现浇连续箱梁满堂支架施工方案 中国凯瑞国际技术经济合作有限公司 二九年...

现浇连续箱梁桥满堂支架安全专项施工方案.doc

现浇连续箱梁桥满堂支架安全专项施工方案 - 醴陵至茶陵高速公路 攸县互通跨线桥现浇箱梁满堂支架 安全专项施工方案 湖南尚上公路桥梁建设有限公司 醴茶高速 13 合同...

水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案.doc

水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案 - 建瓯水南大桥及引线建设工程 水南大桥现浇箱梁支架 施工专项方案编 编制 制人 人: :审 审核 核人 人: :审 审批 ...

水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案精品.doc

水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案精品 - 建瓯水南大桥及引线建设工程 水南大桥现浇箱梁支架 施工专项方案 编编制制人人:: 审审核核人人:: 审审批批人人::...

现浇箱梁模板与支架专项施工方案_图文.doc

现浇箱梁模板与支架专项施工方案 - 周山河东风南路大桥工程 现浇箱梁模板与支架专项施工方案 1、编制依据 1.1《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 1.2《...

现浇连续梁满堂支架施工方案.doc

现浇连续梁满堂支架施工方案 - 现浇连续梁满堂支架施工方案 一、概述 滨州黄河公路大桥北引桥采用 42+42+4×42m 两孔简支梁和 4 孔 一联的现浇预应力砼连续箱...

主桥现浇连续箱梁满堂支架施工方案2.doc

主桥现浇连续箱梁满堂支架施工方案2 - 主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工方案 1、工程说明 主桥 11~17#墩上部结构为 50m+6×80m+50m 八孔一联三向...

2019年整理水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案资料.doc

2019年整理水南大桥现浇连续箱梁支架施工专项方案资料 - 响担 悔趁茅绚邵佩

高速公路现浇箱梁支架专项施工方案.doc

高速公路现浇箱梁支架专项施工方案 - 1 编制依据 (1)《**高速公路(***

现浇连续箱梁施工方案(终极版)_图文.doc

现浇连续箱梁施工方案(终极版) - 荆州市凤凰大道( 207 国道~荆襄外河西岸)工程 跨荆襄高速桥梁工程 现浇预应力砼箱梁及梯道梁 专项施工方案 编制...

[安徽]城市桥梁工程现浇连续箱梁满堂支架专项施工方案.doc

[安徽]城市桥梁工程现浇连续箱梁满堂支架专项施工方案 - XX 路 XX2+242.534 桥梁工程 现浇连续箱梁满堂支架 专项方案及图集 编制: 审核: 日期: 目录 第一...

现浇箱梁满堂支架施工方案.doc

现浇箱梁满堂支架施工方案 - 选填,简要介绍文档的主要内容,方便文档被更多人浏览

跨河道连续箱梁现浇支架施工方案.doc

施工方案,现浇箱梁施工方案 梁高2米,地模现浇预应力箱梁施工方案,现浇箱梁专项施工方案,水中现浇箱梁施工方案,预应力现浇箱梁施工方案,现浇连续箱梁专项施工方案 ...

32.6m现浇箱梁满堂支架施工方案.doc

32.6m现浇箱梁满堂支架施工方案 - 32.6m 预应力混凝土简支箱梁 现浇模板满堂脚手支撑架专项施工方案 支撑结构检算书 编制: 审核: 审批: 目录 一、工程概况及...

满堂支架现浇连续箱梁施工工艺标准.doc

满堂支架现浇连续箱梁施工工艺标准 - 满堂支架现浇连续箱梁施工工艺标准 1 适用范围 本施工工艺适用于不同跨径的陆上现浇连续箱梁施工, 2 主要应用的标准和规范 ...

30m现浇连续箱梁满堂支架施工方案.doc

30m现浇连续箱梁满堂支架施工方案 - 潼南区别口镇飞凤村杨家坝乌木桥工程 (K0+000~K0+038.5 段) 现浇箱梁脚手架 基础施工专项方案 编制: 审核: 审批: ...

现浇连续箱梁满堂支架施工方案_图文.ppt

现浇连续箱梁满堂支架施工方案 - 昆明市主城二环快速系统改扩建工程东二环段 石闸立交 现浇连续箱梁满堂支架施工方案 中国凯瑞国际技术经济合作有限公司 二九年...

网站首页 | 网站地图
All rights reserved Powered by 学霸学习网 www.tceic.com
copyright ©right 2010-2021。
文档资料库内容来自网络,如有侵犯请联系客服。zhit325@126.com