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超级奥氏体不锈钢的发展


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化 工 设 备 与 管 道

2000 年 第 37 卷

超级奥氏体不锈钢的发展 ,性能与应用 ( 下)
孙长庆
瑞典 Avesta Sheffield 有限公司研究发展部

4

超级奥氏体不锈钢的加工与工艺性能

和 654 SMO 在冷变形情况下硬化情况 。

奥氏体不锈钢有良好的可加工性 , 改进后的加 工技术不仅降低了现阶段的生产成本 , 普通级的不 锈钢不再那么昂贵 , 且使更高级的不锈钢也纳入了 商业供应渠道 。 4. 1 热加工 与标准不锈钢相比 , 超级奥氏体不锈钢在形变 过程当中通常会表现出流动应力增大 , 特别是那些 钼和氮含量较高的不锈钢 。尽管这些超级奥氏体不 锈钢的强度较高 , 见表 2 ( 本文第 2. 2 节) , 但仍可用 加工力较大的设备进行热加工 。特别值得注意的是 对于热加工的温度范围必须严格控制 。温度过高会 导致过度氧化并最终降低其延展性 。而温度过低又 会导致其可成型性的降低 。根据阿维斯塔谢菲尔德 有限公司多年生产和使用超级奥氏体不锈钢的经 验 , 6 钼和 7 钼超级奥氏体不锈钢的热加工温度范 围应分别为 1200~ 1000 ℃ 1150~ 1000 ℃。 和 对于大部分超级奥氏体不锈钢 , 有必要在热成 形加工后进行一次固溶热处理 。对于退火温度高达 至少 1150 ℃ 6 钼和 7 钼超级奥氏体不锈钢来说 , 的 要求在热处理后进行快速淬水 。冷却速度要求越快 越好 。冷却速度过慢会导致耐腐蚀能力的降低 。 4. 2 冷加工 因为延伸率非常类似 , 超级奥氏体不锈钢与标 准的 300 系列奥氏体不锈钢相比 , 在性能上无本质 差别 。 其冷加工性能良好 。 如板式换热器的生产甚至 使用了高合金化的 654 SMO 型含 7 %钼的超级奥 氏体不锈钢 , 而铁素体不锈钢和双相不锈钢则因延 伸率低而不适于这种应用 。 但由于强度较高 ,这些钢 在冷成型处理时需要更大的初始力 。 同时 ,这些高合 金不锈钢具有较高的加工硬化速率 。在进行加工制 造时应给予注意 。 2 和图 3 分别表示了 254 SMO 图

图2

(14 )

254 SMO 在冷加工后的机械性能

图3

(15 )

654 SMO 在冷加工后的机械性能

超级奥氏体不锈钢可以在冷加工条件下使用 , 性能不会有太大变化 。但冷加工部件一旦经受象焊 接之类的热加工及热操作就会加快金属中间相的析 出 。因此 , 当用于压力容器时 , 规范中一般均有一些 限制 ,如通常限制最大允许冷加工量为 15 %等等 。 4. 3 切削加工 奥氏体不锈钢的切削性之所以相对较差是因为 它的高延展性 ,高度加工硬化和低热传导率 。 特别是 那些含钼和含氮量较高的钢种 。 尽管如此 ,阿维斯塔 谢菲尔德有限公司还是为这些材料开发出了一些适

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用的切削工序从而使其达到可以接受的切削 性 。虽仍不及普通奥氏体不锈钢切削性 , 但 已超过镍基合金的切削性 。通过选择适当的 加工工具及最佳切削参数可以改善其有限的 切削性能 。 4 表示了 254 SMO 与 316L 相 图 比的相对切削性能指数 。该指数越高 , 说明 材料的切削性能越接近 316L 的切削能力 。 由此可以看出 , 254 SMO 的切削性能虽比 316L 的要差一些 ,但差距并不是很大 。

图 4 相对切削性指数 ,刀具为高速工具钢

4. 4 焊接

如今 , 6 钼和 7 钼超级奥氏体不锈钢通 过长期的焊接实践证实用目前常用的焊接方 式可以获得令人完全满意的焊缝 。 实际上只要遵照镍基填充料的特殊要 求 , 焊接操作与标准奥氏体不锈钢的操作很 相似 。对于超级奥氏体不锈钢 , 须注意的是 与凝固有关的两种现象 , 即微小热裂现象以 及元素偏析现象 。超级奥氏体不锈钢因为是 完全奥氏体型凝固所以比普通的 304 和 316 型奥氏体不锈钢更容易发生微小热裂现象 。 6 钼不锈钢也不象 310S ( 25 - 20) 等耐 热不锈钢那样对热裂敏感 。但是 , 通常用于 这类型不锈钢的镍基填充料可能会在焊缝中

图5

(16 )

焊接接头设计方案

表 10 不 同 种 类 的 焊 接 接 头 设 计
焊接接头设计 种类一 ( 见图5(a) ) 种类二 ( 见图5(b) ) 种类三 ( 见图5(c) ) 种类四 ( 见图5(d) ) 种类五 ( 见图5(e) ) 种类六 ( 见图5(f) ) 种类七 ( 见图5(g) ) 种类八 ( 见图5( h) ) 单相V型接头 ,适应于4至12毫米厚的板材 。 双相V型接头 ,适应于厚于12毫米的板材 。
U型接头 ,单相坡口焊缝 ,为厚于 20毫米的板材而设计 ,此设计能减少焊接时间和填充焊材 。 U型接头 ,双相坡口焊缝 ,为厚于 20毫米的板材而设计 。 J 型接头 ,单相坡口焊缝 ,为厚于 20毫米的板材而设计 ,此设计能减少焊接时间和填弃焊材 。

应用范围及注意事项 对接接头 ,可用于钨极惰性气体保护电弧焊 ,熔化极惰性气体保护电弧焊和涂药焊条手工电弧焊接 。

能满足完全充分焊透的角焊缝的设计 。充分焊透可提供最大的强度 ,同时也能避免可能出现的缝隙 。 普通角焊缝 ,角焊缝尺寸应最薄部件的0. 7~1. 0倍 ,此种接头不能承受机械疲劳的负载 。 而且 ,必须将微小缝隙清除 掉以防止腐蚀的发生 。

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形成较容易出现微小热裂纹的化学成分 。为了避免 或减少热裂现象 , 应使用较低的线能量进行焊接 , 且 对接头设计要求也比较高 。虽然焊接超级奥氏体不 锈钢有许多特殊的要求 , 但只要遵循焊接操作规程 , 就能取得完好的焊接结果 。 不会出现上述问题 。 下面 就以焊接 254 SMO 为例 ,将有关超级奥式体不锈钢 的焊接原理与工艺方面的情况作一介绍 。其中所使 用的许多焊接数据是阿维斯塔谢菲尔德有限公司研 究开发部和阿维斯塔焊材有限公司 ( Avesta Weld2 ing AB ) 多年来合作研究和实践的结果 。 4. 4. 1 焊接接头设计 如何焊好超级奥氏体不锈钢 , 如 254 SMO , 焊 接接头设计是很关键的 。下面仅举出八个较常见的 例子 ,见图 5 。 这些接头设计的基本原则是保证充分 焊透 ,较完全的气体覆盖和最小的线能量 。 5 中接 图 头设计的注意事项 ,在表 10 中作了概括性的介绍 。 接头设计种类二至八 , 均可用钨极惰性气体保 护电弧焊和涂药焊条手工电弧焊进行根部焊道焊 接。 一旦根部焊道完成 ,就可用钨极惰性气体保护电 弧焊 , 溶化极惰性气体保护电弧焊和涂药焊条手工 电弧焊进行填充焊接 。 焊接超级奥氏体不锈钢 254 SMO , 最理想的焊 接方法是钨极惰性气体保护电弧焊 。当焊缝背面或 另一面不易接近时 , 在根部焊道要使用 100 %氩气 作为净化和保护气体 。如果采用涂药焊条手工电弧 焊 , 并且焊缝背面或另一面不易接近时 , 则应采用直 径为 2. 5 毫米的焊条来进行根部焊接 。 每一焊道 ,都要尽量保证成直线 。 过大的摆动会 造成过高的线能量 。焊接间隔的选择应以尽量减小 内应力为主 。接头的设计或改动应以保证完全充分 焊透为主要指导思想 。 4. 4. 2 焊接方法 焊接超级奥氏体不锈钢的方法与焊接普通奥氏 体不锈钢的方法无明显的差别 。 常用的焊接方法有 : · 钨极惰性气体保护电弧焊 ( GTAW/ T I G) · 熔化极惰性气体保护电弧焊 ( GMAW/ M I G) · 涂药焊条手工电弧焊 ( SMAW ) 以上方法均可被用来焊接超级奥氏体不锈钢 , 其它如等离子弧焊 ( PAW ) 等也常常采用 。 以下是一 些主要焊接方法的简单介绍 。

( a ) 钨极惰性气体保护电弧焊

在采用钨极惰性气体保护电弧焊时 , 可以选用 图 5 中任意一种焊接接头设计 。 应该注意的是表面 , 坡口预先处理 , 校整 , 根部间距等等 。同时也要有一 个垫板 , 以便于在进行定位焊时有较好的背面气体 保护 。此时常采用氩气作为保护气体 。 对钨极的选用最好采用 AWS A5. 12 , EW T - 2 等级 。 这种钨极能保证较好的焊接质量 。 选用自熔焊 材时请参阅本文第 4. 4. 3 节 。 钨极顶角的角度对控制电弧有很大影响 。采用 自动焊时 , 对焊透深度又有很大的影响 。一般情况 下 , 顶角角度应控制在 30~ 60 ℃ 之内 。焊前最好进 行几个小试验以找出最佳角度 。钨极惰性气体保护 电弧焊常用的焊接系数在表 11 中给出 。
表 11 钨极惰性气体保护电弧焊常用焊接系数
电流 ( 安培)
40~160

电压 ( 伏)
7~13

速度 ( 毫米/ 秒)
1~4

( b) 熔化极惰性气体保护电弧焊

使用熔化极惰性气体保护电弧焊时 , 可采用短 路过渡 , 脉冲过渡和喷射过渡等三种不同的熔滴形 式 。焊接参数如电流和电压等也随着熔滴过渡形式 和焊丝尺寸等而变化 。焊接 254 SMO 时 ,不同过渡 形式的典型焊接参数分别在表 12 和表 13 中给出 。 使 用 表 12 中 的 焊 接 系 数 时 , 应 用 纯 度 为 99. 95 % 的氩气作为保护气体 。气体速 度 一 般 为 16~ 22 升 / 分 。
表 12 短路过渡时的焊接系数
焊丝直径 ( 毫米)
1. 0 1. 2

电流强度 ( 安培)
90~130 110~140

电压 ( 伏)
19~22 20~22

表 13 喷射过渡时的焊接系数
焊丝直径 ( 毫米)
1. 0 1. 2 1. 6

电流强度 ( 安培)
170~200 220~280 280~330

电压 ( 伏)
28 30 31

使用表 13 中的焊接系数时 , 保护气体应为纯度 为 99. 95 %的氩气 。 气体速度一般为 12~ 22 升 / 分 。 一般情况下 , 熔化极惰性气体保护电弧焊所需 的焊材尺寸比钨极惰性气体保护电弧焊的要小 , 一

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般直径为 1. 0 ,1. 2 和 1. 6 毫米 ,见表 13 。 而焊接速度 是与焊材直径成比例的 。 在采用熔化极惰性气体保护电弧焊时 , 可以选 用图 5 中任意一种焊接接头设计 。应该注意的是表 面 ,坡口预先处理 ,校整 ,根部间距等等 。 同时也要有 一个垫板 , 以便于在进行定位焊时有较好的背面气 体保护 。此时常常采用氩气作为保护气体 。 ( c ) 涂药焊条手工电弧焊 涂药焊条手工电弧焊采用的是涂药焊条 。药层 的作用是稳定电弧 , 保护熔池 , 同时也起着保护焊缝 凝固的作用 。 在进行涂药焊条手工电弧焊时 ,电流强 度是保证焊缝质量的一个重要参数 。而电流的大小 又是随焊条的尺寸而变化的 。 14 中给出了一些较 表 常见焊条所需的电流强度 。 电流的选用还应以保证平稳的电弧和较好的母 材熔化为准 。 在任何情况下 ,线能量均不应超过 1. 5 千焦 / 毫米 。 另外 , 薄于 2. 5 毫米厚的 254 SMO 板材 ( 或其 它 6 钼超级奥氏体不锈钢) 不易于使用涂药焊条手 工电弧焊进行焊接 。
表 14 焊接 254 SMO 时不同尺寸的涂药焊条所需的电流
焊条直径 ( 毫米)
2. 0 2. 5 3. 25 4. 0

P12R 焊丝的牌号为 ER NiCrMo - 3 。
表 15 超级奥氏体不锈钢焊材的主要化学成分 wt . %

Aveata P12 Aveata




21 21 22 21 23 25


63 60 63 60 60 59


9 9 9 9 16 15


0. 2 2 0. 4 0. 5 0. 5 0. 5


3 2 -

焊丝

0. 03 0. 25 0. 5 0. 1 0. 5 0. 2 0. 3

涂药焊条 0. 02 焊丝
0. 01

P12R 涂药焊条 0. 02 Aveata P16

焊丝

0. 02

涂药焊条 0. 02

电流强度 ( 安培)
25~45 40~70 60~95 90~135

4. 4. 3 填充金属

在气焊含钼量高的超级奥氏体不锈钢时 , 如果 不用填充金属 , 在焊缝部位会出现较大的钼元素偏 析。 在贫钼部位 ,局部临界点腐蚀温度就相对来说较 低 。因此对由氯化物而引起的点蚀的抵抗性也变得 较差 。 为了避免耐局部腐蚀抵抗能力的降低 ,应该使 用特殊的焊接材料 。 填料的钼含量要比母材要高 ,最 好使用镍基合金 。 焊接超级奥氏体不锈钢所需要的 , 较常见的两种填充金属 , P12R 和 P16 , 是阿维斯塔 焊材有限公司为焊接超级奥氏体不锈钢专门研究和 生产的 。 包括焊丝和涂药焊条等形式 。 15 中给出 表 了几种焊材的主要化学成分 。 A WS A 5. 4/ A 5. 11 在 标准中 , P12 和 P12R 涂药焊条的牌号为 ENiCr2 Mo - 12。在 A WS A 5. 9/ A 5. 14 标准中 , P12 和

由表 15 可以看出 , 所有焊材的合金化程度均很 高 ,尤其是镍和钼的含量比母材高出许多 。 这样高的 合金含量 , 是为了保证焊缝金属和热影响区内金相 组织的稳定性 。从而保证较高的耐腐蚀性能 。含 22 %铬和 9 %钼的镍基焊材 P12 和 P12R 对 6 钼不 锈钢 254 SMO 已经足够了 。 但如果使用条件非常苛 刻 ,为了保证焊缝的耐腐蚀性能也可使用 P16。 而对 于合金等级最高的 7 钼不锈钢 654 SMO 而言 , 则需 要使用 23 %铬和 16 %钼的填充料 , P16。 应注意到 P12 和 P12R 的主要区别在于 P12 是 含元素铌的 。 一般情况下 ,使用两种焊材都能得到较 好的焊接结果 。 但如果使用条件苛刻 ,而且是焊接氮 含量较高的超级奥氏体不锈钢时 , 则建议使用不含 铌的填料 ,如 P12R 或 P16。 如果焊缝金属中铌含量 过高 , 就会形成氮化铌沉淀化合物 , 从而引起焊缝部 位性能的退化 。 这些填充金属也可被用于超级奥氏体不锈钢与 其它材料的焊接 , 如镍基合金 , 其它不锈钢 , 低合金 钢和碳钢 。 对于 254 SMO 可用 P12 和 P12R 。 在一 般情况下 ,如果应用条件容许的话 ,也可采用 Avesta P5( E309 L Mo) 。这是一种比较经济的焊材 。 另外 , 涂药焊条应以密封形式包装的 , 并应储存 在温暖干燥的地方 。 4. 4. 4 焊接热处理 就一般应用而言 , 焊接超级奥氏体不锈钢时 , 即 不需预热也不需焊后热处理 。 但如在室外焊接时 ,天 气较冷 ,这时容易出现冷凝现象 。 此时有必要进行预 热。 温度接近室温即可 ,同时要注意整个受热部件温 度分布要均匀 。 如采用火焰预热 ,应注意多在较厚部 位加热 。从而避免焊口部位有渗碳现象出现 。 焊后热处理一般情况下也是不需要的 。 然而 ,如

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2000 年 第 37 卷

采用不需要填充金属的气体焊接方法 , 为了保证焊 后耐腐蚀性能 , 特别是为了恢复焊缝部位的抗点腐 蚀 性 能 , 则 需 要 进 行 焊 后 热 处 理 。温 度 范 围 为 1150~ 1200 ℃, 完全加热后要进行快速冷却 , 最好是 水冷 。 如是多层焊接 , 间层温度应保持在 100 ℃以 下。 4. 4. 5 焊后清洗 无论是采用哪一种焊接技术 , 焊后都要进行清 洗 。所有焊渣 , 飞溅物 , 污点和氧化膜色等等都要除 掉。 清除方法包括机械清除和化学清除两种 。 常用的 机械清除有 : 打磨 ,抛光和喷砂丸等 。 打磨时 ,应在不 增加工时的情况下 ,尽量采用精细打磨 。 所要注意的 是应该避免使用铁刷子 , 以防止表面被污染而生 锈。 此时如果焊道处于有氯离子存在的使用环境中 , 就会有产生局部腐蚀的危险 。 为了取得最好的抗腐蚀性能 , 必须除去焊后的 表面氧化层 。 最好的方法是将其泡在混合酸中 。 化学 清洗常用是由约 20 %硝酸 , 5 %氢氟酸和水组成的 清洗液 。 同时也可用 Avesta SMO 酸洗膏 。 超级奥氏 体不锈钢对酸的抵抗性极强 , 因此最有效的方法看 来可以是将机械打磨 、 不锈钢刷磨或磨光 、 浸泡等几 种方式结合起来 。

5

超级奥氏体不锈钢的应用业绩

5. 1 化学工业

含 6 %钼和 7 %钼的超级奥氏体不锈钢 , 已在化 (17 ) 学工业中普遍使用 。现例举如下 。 5. 1. 1 磷肥工业 湿法工业磷酸 ( W PA ) 根据其不同杂质的含量 , 有时会具有很强的腐蚀性 , 而杂质含量又取决于加 工中的原始磷矿石 。表 6 ( 见本文第 3. 1 节) 中列举 了两种较典型的湿法工业磷酸 。其氯离子和氟离子 浓度是不同的 。 但其腐蚀性都是很强的 。 在瑞典他们 选用了 6 钼超级奥氏体不锈钢 254 SMO 来制造这 个新的 , 体积为 1600 立方米的湿法工业磷酸储罐 。 该储罐建于 80 年代中期 ,至今使用情况良好 。 磷酸厂的氟硅酸反应器中二氧化硅沉淀物通过 整个过程 ( 特别是在反应器中) 形成坚硬的带有粘性 的沉淀物 。 反应器是由橡胶作内衬的 ,但要除去二氧 化硅沉淀物 , 需经机械处理 , 维护工作要求高 。用 904L 制作的管件仅使用了大约一年 。

由 254 SMO 型超级奥氏体不锈钢制成的两个 反应器是于 1983 年 6 月安装 , 它们在以后的 5 年中 仍然状况完好 。另外 ,由 254 SMO 制成的一个离心 筐是于 1982 年安装的 。结晶器是用 316L 制成的 。 现场腐蚀挂片测试显示含 7 %钼的 654 SMO 作为 反应器的材料更加理想 。 5. 1. 2 化肥工业 氯酸钠和氯酸钾在生产程序上是几乎完全一样 的。 有几个步骤是在氯化物含量高达 10 %的偏中性 ( p H6~ 7) 强氧化溶液中进行的 。 该溶液很容易使不 锈钢在其表面形成点蚀或缝隙腐蚀 。但是在加入氟 酸纳和氯酸钾后 , 阶段 p H 值的增加仍很剧烈 。使 316L 型或 904L 型不锈钢均已不再能满足要求 。在 这种环境下进行测试时镍基合金 825 也同样出现了 严重的缝隙腐蚀 , 而含 6 %钼的超级奥氏体不锈钢 254 SMO ,镍基合金 C - 276 及 625 合金则表现出耐 蚀性 。 目前已生产出数种由 254 SMO 型 6 钼超级奥 氏体不锈钢制成的氯酸盐结晶器 。 5. 1. 3 制药工业 制药过程中的一些加工步骤也会接触到腐蚀性 较强的化合物 。在生产抗坏血酸 ( 维生素 C) 的生产 过程中 ,有一种情况与以上叙述的状况极为相似 。 其 主要产品 , 其重要成分为 10 %的氯化钠和 1 %的次 氯化钠 。 是在 p H10 和 50 ℃ 的条件下进行加工的 。 一 般的加工器皿是由碳钢加内衬制成的 。由于坚硬且 带有粘性的沉淀物常需机械清洗 。这样内衬的寿命 变得非常短 。 曾通过腐蚀试验来评定 ,结果发现含 6 钼和 7 钼超级奥氏体不锈钢 ,最适合此类环境 。 制药厂通风系统由于要处理不同种类的烟气也 存在着腐蚀性环境 。含 6 钼和 7 钼超级奥氏体不锈 钢 254 SMO 已成功地用于此类制药厂的通风系 统。 5. 2 溶剂回收 在化工厂及电子行业中所使用的许多溶液不是 用作各种漆料溶剂就是用作除油清洗剂等 。按环保 规定 , 这些溶液 ( 往往是碳氢化合物或氯化烃) 排放 必须经过处理 ,即回收或焚烧 。 在德国科隆郊外的一个汽车工厂里 , 254 SMO 型 6 钼超级奥氏体不锈钢被选用于三个碳过滤器外 壳 , 一些管路以及冷凝器的部件 。在使用了大约 10年之后 ,使用情况仍然非常良好 。

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瑞典一家家用电器生产厂报道了另一种用法 。 这种过滤器外壳是用 316L 型不锈钢制作的 。在用 二氯甲烷清洗剂时 , 过滤器外壳只用了 4 个月就因 为点蚀密布而得不得不被替换 。 而由 254 SMO 制成 的新的过滤器外壳则使用情况良好 。使用几年后从 未发生过任何问题 。 5. 3 纸浆与造纸 工业上要求材料具有高度的抗点蚀和缝隙腐蚀 的性能 , 6 钼超级奥氏体不锈钢非常适用于纸浆及 造纸行业中的漂白设备零件 。他们的抗腐蚀性能虽 不足以用在漂白氯化物及二氧化氯的漂白塔中应 用 , 但却完全可以用于后阶段的设备 , 如过滤清洗机 及压滤机等 。自 1997 年以来 , 已安装了 100 多个由 254 SMO 制成的过滤机 ,总体使用情况非常良好 。 但是 , 过滤清洗机如今已经过时了 , 它们已被压 滤机取代 。 最常用的钢种是 2205 型双相不锈钢 。 而 在一些关键的环境中一直用的是 254 SMO 。 5. 4 海上应用 在八十年代初 , 6 钼超级奥氏体不锈钢就被用 在石油平台上的海水处理系统 。最初是 254 SMO , 但后来也包括 654 SMO 。 据报道在集水系统的管嘴 处及管道系统的法兰处出现了关于螺纹方面的缝隙 腐蚀破损 。 经研究 ,几乎每一次法兰损坏都是由于违 反使用条件要求而造成的 。其主要形式是温度过 高。 因此 ,海上使用不锈钢时 ,不仅选材很重要 ,使用 和操作也很关键 。 由于这种类型的超级奥氏体不锈钢对外部应力 腐蚀破裂及内部由氢导致的破裂有出色的抵抗性 , 现也已普遍用于海上石油平台生产用管道 。通常情 况下 , 当温度超过 60 ℃ , 316L 或类似等级的不锈 时 钢就会有出现应力腐蚀破裂的危险 。但有时只要内 部压力达到一定程度 ( 往往是在 40 巴的范围之内) , 也会出现这样的危险 。压力增高意味着腐蚀的危险 越大 ,此时最好选用超级奥氏体不锈钢 。 5. 5 脱盐处理 6 钼超级奥氏体不锈钢一直成功地用于多级闪 ( 蒸 ( M SF ) 、 “低温多效脱盐” L - T M ED ) 、 反复渗 透法 ( RO ) 。 5. 6 发电厂冷凝器 当海水或微咸水用于冷却时 , 高合金不锈钢可 以作为发电厂冷凝器材料的一个选择 。 SMO 超 254

级奥氏体不锈钢在很多核电站和常规电站里都是作 为铜基合金 ( 如锌镍铜合金或海军黄铜) 的替代物 。 而在瑞典一家核电站 , 该型号的不锈钢也被用来取 代钛管 。

6

结论

以 254 SMO 为代表的 6 钼超级奥氏体不锈钢 , 已发展成较为成熟的工业性不锈钢 。经过多年的努 力 , 一些不锈钢生产家已积累了一定的生产超级奥 氏体不锈钢的经验 。许多焊接和加工方面的问题也 都相继得到了解决 。 目前 ,6 钼超级奥氏体不锈钢的 产品种类已发展的很齐全 , 其中包括热轧和冷轧板 材 , 管材 , 焊材 , 法兰 , 连接件和铸件等等 。以 654 SMO 为代表的 7 钼超级奥氏体不锈钢的发展也很 迅速 , 这为超级奥氏体不锈钢的推广与应用打下了 良好的基础 。

参考文献
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资料编号 9710



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